1、以下这些语句存在若干问题，包括语法错误、标点使用不当、语句不通畅及信息不完整——“.....这类接触问题的个典型例子是插头到插座里。面面接触单元用于模拟面与面接触的行为。支持刚体柔体和柔体柔体的面面接触单元，这些单元应用目标面和接触面形成接触对。与点面接触单元相比面面接触单元有很多优点支持低阶和高阶单元。支持有大滑动和摩擦的大变形，协调刚度阵计算，单元提法不对称刚度阵的选项。提供工程目的采用的更好的接触结果，例如法向压强和摩擦应力。没有刚体表面形状的限制，刚体表面的光滑性不是必须允许有自然的或网格离湖北汽车工业学院毕业设计论文散引起的表面不连续。与点面接触单元比，需要较多的接触单元，因而造成需要较小的磁盘空间和时间。允许多种建模控制，例如绑定接触渐变初始穿透目标面自动移动到初始接触平移接触面老虎梁和单元的厚度支持死活单元。使用这些单元，能模拟直线面和曲线面......”。

2、以下这些语句存在多处问题，具体涉及到语法误用、标点符号运用不当、句子表达不流畅以及信息表述不全面——“.....在促动力稳定后，制动力矩也基本稳定，仅靠近固定销接触对的制动力矩略有增长，在秒时两者制动力矩达到最大值。所产生的总的制动力矩为。图从蹄靠近固定销接触对的制动力矩湖北汽车工业学院毕业设计论文图从蹄靠近凸轮接触对的制动力矩图和图是领蹄上两个接触对所产生的制动力矩。在促动力稳定后，制动力矩并没有稳定，而是随着时间的增加继续上升，直到秒时才达到最大值并保持稳定。所产生的总的制动力矩为。图领蹄靠近凸轮接触对的制动力矩图领蹄靠近固定销接触对的制动力矩由此可知制动力矩并非在促动力达到稳定时就保持稳定，在本模型设置的条件下，制动力矩在开始制动秒后达到稳定，此时制动鼓旋转了，制动力矩的稳定比促动力的稳定晚了秒。可以推出制动力矩较促动力有定的滞后......”。

3、以下这些语句在语言表达上出现了多方面的问题，包括语法错误、标点符号使用不规范、句子结构不够流畅，以及内容阐述不够详尽和全面——“.....在与有限元分析结果进行比较，通过调整设置使有限元分析结果与实验分析结果相吻合，从而得到制动器仿真分析的最佳模拟方案。制动器实际工作时，促动力开始作用的同时汽车开始减速，假设促动力与时间有定的函数关系，车速也跟时间有函数关系，则促动力和车速间存在函数关系。可以求出这函数关系并以此分析在汽车制动过程中制动器等效应力与接触压强的变化规律。为研究制动力矩的变化规律，可以在设定在不同的车速下制动，对比结果的不同之处。随着计算机技术的迅速发展和有限元技术的完善，有限元分析法逐渐成为现代工程设计领域的种重要方法。的出现，简化了有限元分析的步骤，降低了软件操作的要求，为有限元分析在工程中的应用开拓的更广阔的空间。随着功能的不断开发......”。

4、以下这些语句该文档存在较明显的语言表达瑕疵，包括语法错误、标点符号使用不规范，句子结构不够顺畅，以及信息传达不充分，需要综合性的修订与完善——“.....模拟制动鼓的转动，计算结果如下。制动鼓图为第二载荷步后，制动鼓的变形。图制动鼓变形其特点如下整个制动鼓在角位移的作用下产生定的变形，但在制动鼓与从蹄靠近凸轮端及领蹄靠近固定销端的接触部分，变形量略小于制动鼓接触面上其他部分。图为第二载荷步后，制动鼓的等效应力分布。图制动鼓等效应力其特点如下湖北汽车工业学院毕业设计论文与第载荷步对比，从蹄施加促动力的端摩擦衬片与制动鼓接触部分仍保持较大应力，但领蹄靠近固定销端的摩擦衬片与制动鼓接触部分产生较大的应力。由第载荷步的增加到。最大应力出现在制动鼓外侧靠近从蹄施加促动力的端，为。而第载荷步螺栓孔处应力集中现象在第二载荷步中并不明显。制动蹄图为第二载荷步后......”。

5、以下这些语句存在多种问题，包括语法错误、不规范的标点符号使用、句子结构不够清晰流畅，以及信息传达不够完整详尽——“.....在条件许可的情况下选取较大的初始接触刚度因数，以得到更为准确的结果。确定了制动器模型摩擦副初始接触刚度因数为。受领蹄自增效应的影响，领蹄侧制动鼓的高应力区域出现在靠近固定销的接触部分，领蹄的变形和应力也会相应增大。而从蹄侧制动鼓的应力则略有减小，从蹄的变形和应力相应减小。施加实际载荷后，求得领从蹄上摩擦副的接触压强。虽然最大压强位于从蹄上，但是领蹄的压强分布于整个摩擦副的接触面上，与非平衡式领从蹄制动器的理论接触压强分布情况接近。最终领蹄产生的制动力矩与从蹄相差不大，与理论分析结论接近。制动力矩较促动力有定的滞后，它与制动鼓的转速和促动力达到稳定的速度有关。湖北汽车工业学院毕业设计论文展望由于本人水平时间有限，本论文的有关内容还有需完善的地方，值得进步研究与探讨......”。

6、以下这些语句存在多方面的问题亟需改进，具体而言：标点符号运用不当，句子结构条理性不足导致流畅度欠佳，存在语法误用情况，且在内容表述上缺乏完整性。——“.....图制动蹄变形其特点如下领蹄的变形大于从蹄，从蹄只有靠近凸轮端的变形较大，领蹄靠近凸轮侧大部分区域都出现较大变形。对比两个载荷步发现第二载荷步从蹄的变形减小而领蹄的变形增大。图为第二载荷步后，制动蹄的等效应力分布。图制动蹄等效应力湖北汽车工业学院毕业设计论文其特点如下与第载荷步对比，领蹄靠近支撑销附近内环面的应力明显增大，由第载荷步时的低于增加到。最大应力仍出现在从蹄靠近凸轮端的颈部棱角上，达到，同样是因为模型简化造成的应力失真。接触压强图为第二载荷步后，领蹄摩擦衬片上接触压强分布。与第载荷步的接触压强对比，接触压强的分布不再局限于两端，而是扩散到整个接触面上。最大应力从衬片靠近凸轮端转移到衬片靠近支撑销端，且最大压强值由增大到。由此可以看出制动鼓转动后领蹄上的接触压强明显增大......”。

7、以下这些语句存在标点错误、句法不清、语法失误和内容缺失等问题，需改进——“.....图领蹄接触压强图为第二载荷步后，从蹄摩擦衬片上接触压强分布。与第载荷步的接触压强对比，最大接触压强由降低至。图从蹄接触压强湖北汽车工业学院毕业设计论文制动力矩在中的分支插入可以查看接触对由于摩擦产生的制动力矩。四个摩擦衬片所产生的制动力矩分别为。相加后得到总的制动力矩为，与理论计算得到的制动力矩相比存在定的差距。另外在第二载荷步中促动力和位移都在同秒内由均匀增加到设定值，所以整个加载过程中制动力矩持续增大。为了了解制动力矩在制动过程中的变化规律，可以将加载过程分为多个子步。这里将加载过程分为个子步，每子步时长秒。在第子步中施加实际促动力并对制动鼓施加的转动，并在第二子步和第三子步中保持促动力不变，同时对制动鼓连续施加两个的转动。如图所示......”。

8、以下文段存在较多缺陷，具体而言：语法误用情况较多，标点符号使用不规范，影响文本断句理解；句子结构与表达缺乏流畅性，阅读体验受影响——“.....湖北汽车工业学院毕业设计论文第七章总结与展望总结本文通过对中提供的不同边界条件施加方式和不同接触条件设置的研究确定了鼓式制动器接触分析边界条件的设置方法通过建立鼓式制动器的三维有限元模型，对摩擦衬片与制动鼓之间的摩擦接触进行分析，确定了接触压强的分布特性及制动器的应力与变形并分析了制动力矩在制动过程中的变化规律，得出如下主要结论通过对制动器模型不同边界条件施加方式的研究，发现改变边界条件施加方式对分析结果的影响不大，但是并非两种可用的边界条件均适用于本课题的分析。确定了制动器接触分析时的边界条件施加方式作为制动蹄销孔的约束方式作为制动鼓的固定约束方式选择作为载荷施加方式。通过改变制动器模型摩擦副接触设置，明确了不同设置会对接触压强结果造成的较大影响。在未知接触对间是否存在间隙或穿透时......”。

9、以下这些语句存在多方面瑕疵，具体表现在：语法结构错误频现，标点符号运用失当，句子表达欠流畅，以及信息阐述不够周全，影响了整体的可读性和准确性——“.....更复杂的刚体形状能使用特殊的前处理技巧来建，而领蹄内环面上的应力在以内。两蹄靠近销孔的颈部的应力均达到。最大应力出现在从蹄靠近凸轮端的颈部棱角上，达到，此处也是因为忽略了模型上的圆角造成的应力失真。湖北汽车工业学院毕业设计论文接触压强图为第载荷步后，领蹄摩擦衬片上接触压强分布。由压强分布可以看出，接触主要发生在衬片靠近凸轮及支撑销两端，蹄腰部衬片基本上未参与接触。因为靠近凸轮处受促动力作用挤压更剧烈，故最大接触压强位于衬片靠近凸轮端，达到。图领蹄上接触压强图为第载荷步后，从蹄摩擦衬片上接触压强分布。其压强分布与领蹄相同，接触主要发生在衬片靠近凸轮及支撑销两端，蹄腰部衬片基本上未参与接触。但是接触面上的压强比领蹄大，最大接触压强为。产生此结果的原因是从蹄上的促动力大于领蹄......”。