产量24180ta93.2%苯的筛板精馏塔的设计 ㊣ 精品文档 值得下载

，，代入，整理得在操作范围内，任取几个值，依上式计算出值，计算结果列于表。

表由上表数据即可作出液泛线。

液相负荷上限线以作为液体在降液管中停留时间的下限，，据此可作出与气体流量无关的垂直液相负荷上限线。

苯甲苯连续精馏筛板塔的设计漏液线由和，，代入得整理得，在操作范围内，任取几个值，依上式计算出值，计算结果列于表。

表由上表数据即可作出液泛线。

液相负荷下限线对于平直堰，取堰上液层高度作为最小液体负荷标准。

，，据此可作出与气体流量无关的垂直液相负荷下限线。

苯甲苯连续精馏筛板塔的设计，根据以上各线方程，可作出筛板塔的负荷性能图，如图所示。

图精馏段筛板负荷性能图在负荷性能图上，作出操作点，连接，即作出操作线。

由图可看出，该筛板的操作上限为液泛控制，下限为漏液控制。

同精馏段，得出提馏段的各曲线为雾沫夹带线整理得液泛线已知，同理精馏段得，苯甲苯连续精馏筛板塔的设计由此可作出精馏段液泛线。

漏液线，整理得，据此可作出漏液线。

液相负荷上限线以作为液体在降液管中停留时间的下限，，据此可作出与气体流量元关的垂直液相负荷上限线。

液相负荷下限线以作为液体在降液管中停留时间的下限整理得，由此可作出液相负荷下限线。

根据以上各线方程，可作出筛板塔的负荷性能图，如图所示。

苯甲苯连续精馏筛板塔的设计苯甲苯连续精馏筛板塔的设计四设计结果览表项目符号单位计算数据精馏段提留段各段平均压强各段平均温度平均流量气相液相实际塔板数块板间距塔的有效高度塔径空塔气速塔板液流形式单流型单流型溢流管型式弓形弓形堰长堰高溢流堰宽度管底与受业盘距离板上清液层高度孔径孔间距孔数个开孔面积筛孔气速塔板压降液体在降液管中停留时间降液管内清液层高度雾沫夹带液气负荷上限雾沫夹带控制雾沫夹带控制负荷下限漏液控制漏液控制气相最大负荷气相最小负荷操作弹性苯甲苯连续精馏筛板塔的设计五板式塔得结构与附属设备附件的计算接管进料管进料管的结构类型很多，有直管进料管弯管进料管形进料管。

本设计采用直管进料管。

，则体积流量进进管内流速则管径敬诚天津大学出版社，化工原理实验及课程设计陈均志，李雷化学工业出版社，化工原理课程设计马江权，冷欣中国石化出版社，化工原理上下册，夏清等编，天津大学出版社，化工工艺设计手册第三版上下册，化学工业出版社七附录苯甲苯连续精馏过程板式精馏塔示意图取进料管规格则管内径进料管实际流速回流管采用直管回流管，回流管的回流量塔顶液相平均摩尔质量，平均密度则液体流量取管内流速则回流管直径可取回流管规格则管内直径苯甲苯连续精馏筛板塔的设计回流管内实际流速塔顶蒸汽接管则整齐体积流量取管内蒸汽流速则可取回流管规格则实际管径塔顶蒸汽接管实际流速釜液排出管塔底平均密度平均摩尔质量体积流量取管内流速则可取回流管规格则实际管径塔顶蒸汽接管实际流速塔顶产品出口管径相平均摩尔质量溜出产品密度则塔顶液体体积流量苯甲苯连续精馏筛板塔的设计取管内蒸汽流速则可取回流管规格则实际管径塔顶蒸汽接管实际流速冷凝器塔顶温度冷凝水则。

由查液体比汽化热共线图得苯又气体流量塔顶被冷凝量冷凝的热量苯取传热系数，则传热面积冷凝水流量再沸器塔底温度用的蒸汽，釜液出口温度则苯甲苯连续精馏筛板塔的设计由查液体比汽化热共线图得苯又气体流量密度则甲苯取传热系数，则传热面积加热蒸汽的质量流量板式塔结构板式塔内部装有塔板降液管各物流的进出口管及人孔手孔基座除沫器等附属装置。

除般塔板按设计板间距安装外，其他处根据需要决定其间距。

塔顶空间塔顶空间指塔内最上层塔板与塔顶的间距。

为利于出塔气体夹带的液滴沉降，此段远高于板间距甚至高出倍以上，本塔塔顶空间取塔底空间塔底空间指塔内最下层塔底间距。

其值由如下两个因素决定。

塔底驻液空间依贮存液量停留或更长时间易结焦物料可缩短停留时间而定。

塔底液面至最下层塔板之间要有的间距，大塔可大于此值。

本塔取人孔般每隔层塔板设人孔。

设人孔处的板间距等于或大于，人孔直径般为，其伸出塔体得筒体长为，人孔中心距操作平台约。

本塔设计每块板设个人孔，共两个，即苯甲苯连续精馏筛板塔的设计个塔高故全塔高为，另外由于使用的是虹吸式再沸器，可以在较低位置安置，所以裙板取了较小的。

苯甲苯连续精馏筛板塔的设计六参考书目化工原理王志魁，刘丽英，刘伟，化学工业出版社，化工原理何潮洪，冯霄科学出版社，化工原理课程设计柴诚敬，刘国维天津科学技术出版社，化工原理课程设计贾绍义，柴，精馏段平均摩尔质量提馏段平均摩尔质量平均密度计算气相平均密度计算由理想气体状态方程计算，精馏段的平均气相密度即提馏段的平均气相密度，液相平均密度计算液相平均密度依下式计算，即塔顶液相平均密度的计算由，查手册得苯甲苯连续精馏筛板塔的设计塔顶液相的质量分率求得得进料板液相平均密度的计算由，查手册得进料板液相的质量分率得塔底液相平均密度的计算由，查手册得塔底液相的质量分率得精馏段液相平均密度为提馏段液相平均密度为液体平均表面张力计算液相平均表面张力依下式计算，即苯甲苯连续精馏筛板塔的设计塔顶液相平均表面张力的计算由，查手册得，进料板液相平均表面张力的计算由，查手册得，塔底液相平均表面张力的计算由，查手册得，精馏段液相平均表面张力为提馏段液相平均表面张力为液体平均粘度计算液相平均粘度依下式计算，即塔顶液相平均粘度的计算由，查手册得，进料板液相平均粘度的计算由，查手册得，塔底液相平均粘度的计算由，查手册得，精馏段液相平均粘度为，提馏段液相平均粘度为苯甲苯连续精馏筛板塔的设计，气液负荷计算精馏段提馏段精馏塔的塔体工艺尺寸计算塔径的计算塔板间距的选定很重要，它与塔高塔径物系性质分离效率塔的操作弹性，以及塔的安装检修等都有关。

可参照下表所示经验关系选取。

表板间距与塔径关系塔径，板间距，对精馏段初选板间距，取板上液层高度，故图得，由式气体穿过板上液层压降相当的液柱高度，由与关联图查得板上液层充气系数，依式克服液体表面张力压降相当的液柱高度依式，故苯甲苯连续精馏筛板塔的设计则单板压强液面落差对于筛板塔，液面落差很小，且本例的塔径和液流量均不大，故可忽略液面落差的影响。

雾沫夹带水液水液故在设计负荷下不会发生过量雾沫夹带。

漏液由式筛板的稳定性系数，故在设计负荷下不会产生过量漏液。

液泛为防止降液管液泛的发生，应使降液管中清液层高度依式，而取，则故在设计负荷下不会发生液泛。

根据以上塔板的各项液体力学验算，可认为精馏段塔径及各项工艺尺寸是适合的。

同精馏段公式计算，提溜段各参数计算如下气体通过筛板压强相当的液柱高度计算干板压降相当的液柱高度气体穿过板上液层压降相当的液