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量是合适的。
电动机的过载系数校验η∫，ηη，度次吨煤电耗度吨是安全的由此可见，所选型电动机是合适的八实际提升能力计算由于次提升循环的实际时间为，为保证完成产量的次循环时间则为显然，本设计提升能力有较大的富裕量，这有利于矿井挖潜。
每年实际提升能力，万吨年富裕系数九耗电量计算爬行段采用主电机控制，次提升耗电量∫，ηη式中附属设备耗电量的附加系数η减速箱的传动效率，二级传动ηη电动机的效率，取η积分项∫按下式计算∫压电流转速效率功率因数转子电压转子电流额定转矩转子转动惯量电机重量生产厂家∮沈阳电机厂按电动机额定转数核算的提升钢丝绳最大运行速度，五提升系统的变位质量计算变位重量的计算电动机的变位重量天轮的变位重量查表得提升机的变位重量查表得提升钢丝绳的总长度变位重量总计二提升系统的变位质量六提升系统的运动学重车在井底车场运行初加速阶段时间距离在车场内的等速阶段距离时间重车在井筒中运行包括井口栈桥部分在井筒内的加速阶段时间距离进入栈桥前的减速阶段时间距离主加速终了时。
等速开始时等速终了时。
减速开始时减速终了时。
三重矿车在栈桥上运行段末等速开始时末等速终了时。
末减速开始时末减速终了时。
四等效力计算，重矿车在进入栈桥后的运行段末减速阶段时间距离在栈桥上的低速等速运行段距离时间在井筒内的等速阶段距离时间次提升的循环时间七提升系统动力学为简化计算，钢丝绳及空重矿车运行中的倾角虽有变化，全部按井筒的倾角。
计算。
重矿车在井底车场段提升开始时，初加速终了时。
低速等速开始时低速等速终了时。
二矿车在井筒中运行段主加速开始时。
。
，式中提升容器在斜坡轨道上运动的阻力系数，钢丝绳悬垂长度钢丝绳单位长度的重量计算。
。
式中钢丝绳在巷道内运行的阻力系数，取根据以上所计算的钢丝绳单重及公称抗拉强度可选择石咀山恒力钢丝绳厂生产的型钢丝绳。
全部钢丝的破断力总和，，单重钢丝绳的安全系数。
。
符合煤矿安全规程的规定。
三提升机的选择滚筒直径式中提升钢丝绳直径，可以选择滚筒直径为的单滚筒提升机滚筒的宽度式中定期试验用的钢丝绳长度，般取为滚筒上缠绕的三圈摩擦绳煤矿安全规程规定为每季度将钢丝绳移动圈附加的钢丝绳圈数ε钢丝绳在滚筒上缠绕时钢丝绳间的间隙，滚筒直径，取ε钢丝绳在滚筒上的缠绕圈数，采区主斜井倾角度，提升长度大于，取钢丝绳在滚筒上缠绕的平均直径，于是，根据以上计算，查矿井提升机目录，可以选择型提升机，技术性能为型号滚筒钢丝绳最大静张力钢丝绳最大静张力差钢丝绳直径钢丝绳破断力总和容绳量最大提升速度电机功率电机转速机器总重量机器旋转部分的变位重量传动比数量直径宽度层二层三层个四提升系统的确定天轮的选择天轮直径查矿用固定天轮目录，可选择型固定天轮。
井架高度的确定。
取式中。
井口与天轮中心之间提升钢丝绳的倾角，般为。
，此处取。
井口与天轮中心之间预选的提升斜长，取天轮的半径提升机滚筒轴中心至天轮中心的水平距离和弦长的确定单钩固定天轮提升按内外偏角不超过。
得取作为提升机滚筒中心与天轮中心之间的水平距离，求得钢丝绳的弦长为式中滚筒主轴中心与基座的中心高，钢丝绳的内外偏角。
符合煤矿安全规程的规定钢丝绳的出绳角单滚筒为上出绳。
提升主电动机预选电动机功率查绕线式电动机产品目录，可选用型电动机，技术特征见下表型号容量磁窑堡煤矿采区主斜井提升系统的选型设计概论磁窑堡煤矿现主要开采扩建井的二号煤层，由于扩建井水平以下的二号煤层已被划给了磁羊技改井，到年年底扩建井主斜井将被综采采塌，为保证生产的顺利进行和延长矿井使用寿命，现正准备采区的开拓，下面就采区主斜井绞车选型进行选型设计计算。
二设计计算的依据矿井设计年产量万吨工作制度年工作天数天日净提升时间小时矿井斜长，倾角。
串车在井口栈桥上的运行距离井底车场增加的运行距离矿井服务年限为年提升方式斜井单钩单绳串车提升车场形式井口选煤楼为不摘钩的平车场井口料场为甩车场井底为平车场提升容器型底卸式矿车，自重载重散煤比重吨三提升机的选择次提升串车数的确定每小时提升量次提升提升量的确定提升斜长初步选择的最大速度煤矿安全规程规定斜井串车提升的最大速度不得超过，查型单绳缠绕式提升机，暂选次提升循环时间的确定，次提升式中提升能力富裕系数，取提升不均衡系数，有井下煤仓取次提升串车数的确定辆根据以上计算，可选择串车采用辆型底卸式矿车二提升钢丝绳的选择提升钢丝绳端静荷重，，五等效功率η从以上计算可知，所选电动机容量是合适的。
电动机的过载系数校验η主加速终了时。
等速开始时等速终了时。
减速开始时减速终了时。
三重矿车在栈桥上运行段末等速开始时末等速终了时。
末减速开始时末减速终了时。
四等效力计算，
磁窑堡煤矿C16采区主斜井提升系统的选型设计（最终版）
