【毕业设计】蜗轮壳体工艺及加工阶梯孔夹具设计【有CAD图纸的哟】㊣精品文档值得下载

知在定的系统中，若确定，得函数单串串级控制系统频率增长的速度，在主副对象时间常数的比值较小时最显著，随着进步增大而明显减弱，方面我们希望小点可以使副回路灵敏些控制作用快点。

但另方面，过小，必然使比值增大，此时对提高系统的工作频率意义不大。

同时，过小，将导致副环过于敏感而不稳定。

因此，在选择副回路时，主副对象的时间常数比值应当选取适当，般或之间较为合适。

当时，表示很小，副回路包括的干扰因素越来越少，副回路克服干扰能力强的优点未能充分利用。

当时，表明过大，副回路包括的干扰多，控制作用不及时，当约等于时，主副对象之间的动态联系十分紧密，如果在干扰作用下，主副参数任个先振荡，必将引起另个也振荡，这样，两个参数互相促进，振荡更加剧烈，这就是共振效应，应力求避免。

主副回路调节器调节规律的选择原则主参数控制质量要求不十分严格，同时在对副参数的要求也不高的情况下，为使两者兼顾而采用的串级控制方式时，主副调节器均可采用比例控制。

要求主参数波动范围很小，且不允许有余差稳态误差，此时副调节器可采用比例控制，主调节器采用比例积分控制。

西北工业大学明德学院本科毕业设计论文主参数要求高，副参数亦有定要求，这时主副调节器均可采用比例积分控制。

控制器选择对于个完整的串级控制系统，主副控制器的正。

反作用的判断应该是先副后主。

副回路的正反作用的选择副回路的具体情况决定论副控制器的正反作用，而与主回路无关。

为了使副回路能构成个稳定的系统，所以副回路的开环放大系数符号必须是正。

即副回路中所有环节的放大倍系数符号的乘积为正在本串级控制系统中随着调节阀开度的增加，减温水的流量会随之增加，副对象即减温器后端蒸汽会有定幅度的降低，所以调节阀对副对象的作用为负而调节阀是气关阀，其控制作用为负变送器的控制作用均为正，为了保证开环放大系数乘积的符号位负，所以副控制器的控制作用符号需为正，所以主控制器的控制作用符号正，即控制器的控制作用为反作用。

西北工业大学明德学院本科毕业设计论文第五章基于的系统仿真电厂锅炉蒸汽温度串级控制系统的建模从控制的角度来看，过程的静态数学模型是系统方案和控制算法设计的重要基础之，然而，在不少情况下必须同时掌握过程的动态特性，需要把静态模型和动态模型结合起来。

模型的建立方法可分为机理建模方法和测试建模方法，下面分别进行阐述。

机理法用机理法建模就是根据过程的内在机理，写出各种有关的平衡方程，例如物质平衡方程，能量平衡方程，动量平衡方程，反映流体流动传热传质化学反应等基本规律的运动方程，物性参数方程和些设备的特性方程等，从中获得所需的数学模型。

机理法建模也称为过程动态学方法，它的特点是把研究的过程视为个透明的匣子，因此建立的模型也称为白箱模型。

机理法建模的主要步骤如下根据过程的内在机理，写出各种有关的平衡方程消去中间变量，建立状态变量控制变量和输出变量之间的关系在工作点附近对方程进行增量化，建立增量化方程机理建模法的首要条件是需要过程的先验知识，并且可以比较减温水的输入量作为操纵变量西北工业大学明德学院本科毕业设计论文执行器的选择在本系统中，调节阀是系统的执行机构，是按照调节器所给定的信号大小和方向，改变阀门的开度，来实现调节流体流量的装置。

调节阀的口径大小，直接决定着控制介质流过他的能力。

为了保证系统有较好的流通能力，需要使控制阀两端的压降在整个管线的总压降占有较大的比例。

在正常情况下般要求调节阀开度应处于之间，具体应根据实际需要的流通能力大大小进行选择。

调节阀按驱动方式可分为气动调节阀电动调节阀和液动调节，即以压缩空气为动力源的气动调节阀，以电动力源的电动调节阀，以液体介质压力为动力的电液动调节阀由于生产现场有防爆要求，所以应选择气动执行器。

此设计中的串级控制系统主要是通过换热来达到控制目的，过热蒸汽在过热器内与减温水进行热交换被冷却，调节阀安装在减温水的管道上，用换热后的蒸汽温度来控制减温水的水量，在气源中断时，调节阀应处于开启位置更安全些，宜选用气关式调节阀。

控制仪表的选择控制仪表的主要类型大致分为电动或气动，电动型型型，单元组合仪表或是基地是仪表等。

常用的控制仪表有电动型型。

在串级控制系统中，选用的仪表不同，具体的实施方案也不同。

电动型和电动型仪表就其功能来说基本相同，但是其控制信号不相同，控制型典型信号为，而电动型仪表的典型信号为，此外。

型仪表较型仪表操作维护更为方便简捷，同时型仪表还具有完善的跟踪保持电路，使得手动切换非常方便，随时都可以进行切换，且保证无扰动。

所以在本设计中选用电动型仪表。

由电动型仪表构成的串级控制系统的基本方案有如下两种西北工业大学明德学院本科毕业设计论文主控制器主变送器副变送器双笔记录仪主对象副对象控制阀电气转换器副控制器图用电动型仪表组成的串级控制系统方块图该方案中采用了两台控制器，主副变量通过台双笔记录仪进行记录。

由于副控制器输出的是，而控制阀只能接受气压信号，所以在副控制器与控制阀之间设置了个电气转换器。

主控制器主变送器副变送器双笔记录仪主对象副对象控制阀电气转换器副控制器图用电动型仪表组成的主控串级控制系统方块图该方案较于上方案多设置了个主控串级控制切换开关，可以根据不同情况使控制系统工作于主控方式和串级控制方式下。

在本设计中采用第二种方式可以是控制系统更好的工作，得到更稳定的控制输出。

串级控制系统主副回路和主副调节器选择为充分发挥串级控制系统的优点，在设计控制系统时，还应当合理选择主副回路及主副调节器的规律。

主副回路的选择原则副回路应该把生产过程的主要干扰包括在内，应力求把变化幅度最大西北工业大学明德学院本科毕业设计论文最剧烈和最频繁的干扰包括在副回路内，充分发挥副回路改善系统动态特性的作用，保证主参数的稳定。

选择副回路时，应力求把尽量多的干扰包括进去，以尽量减少它们对主参数的影响，提高系统抗干扰能力。

主副对象的时间常数应适当匹配，串级控制系统与单回路控制系统相比，其工作频率提高了，但这与主副对象的时间常数选择是有关的。

原则是两者相差大些。

由式单串可确切计算的由于因此必须满足按薄壁筒计算的最小壁厚即所以取标准值的外径缸筒厚度验算为避免发生塑性变型额定压力满足ηη式中ηη满足要求缸筒径向变形量应满足式中缸筒耐压试验压力弹性模量泊松比为缸筒的爆裂压力满足要求图缸筒油口直径的选择油口直径的选用按照油管的内径选取，前面已计算得出内径为，因此油口的直径也为。

油口离最近段的距离不可太近，以防止与导向套产生干涉，且在总体图中与顶梁干涉，同时不可太远，防止在活塞杆下行到最下端时，活塞将油口堵住，阻碍油的进出，因此。

缸底厚度的计算与选择缸底厚度应满足的条件为其中计算处的壁厚，此处取试验压力，。

所以缸筒端都焊接处的强度计算。

缸筒与后端盖用焊接，其焊缝应力为∏式中液压缸最大推力缸筒的外径焊缝底径取η焊缝效率取η∏图焊条型号取开型药皮类型纸氢钾型民取安全系数则故焊缝合格可靠中间法兰的设计筒的两端分别和缸盖和缸底相连，构成密闭的压力腔，为便于液压缸安装特在缸筒的外壁焊接法兰，以便于安装。

法兰尺寸的计算中间法兰的厚度的计算由于中间法兰的受力比较复杂，必须借助计算机才可有效地求出，因此本次设计可根据经验选取定值，选用厚度为螺纹直径的选择由于液压缸受力为，因此根据螺纹的强度要求可知危险截面处的拉应力为切应力为合成应力为式中液压缸的工作载荷螺栓直径材料的需用应力，选用，查机械设计手册的般取螺纹的预紧力系数因此选用的螺纹图中间法兰焊接强度的计算根据机械零件设计手册发兰焊接强度要满足其中取整，即般焊接即可满足发兰要求缸体的技术要求缸体的内径采用配合，由于活塞选用橡胶密封圈密封，因此，值为，并经过研磨。

缸筒的圆度公差等级选为按级精度选取圆柱度公差值应按级精度选取。

缸体断面的垂直度公差应按级精度选取。

为防止腐蚀和提高寿命，缸体内表面应镀以厚度为的镉层，镀后经行抛光。

活塞活塞杆的计算活塞的宽度活塞的宽度般为活塞外径的倍，但也要根据密封件的型式和数量及导向长度确定。

图活塞密封圈的选择图孔用密封圈压力机对于密角度为度。

图油口整个油口的直径可取为。

技术要求与相交处的圆中心线相对于螺纹的中心线的垂直度为为，同心度为。

圆底部的表面粗糙度应为处斜面的表面粗糙度为锥面上，不得有纵向的或螺纹形的刀痕，允许有小于环形刀痕。

安装使用与维修主机的四根立柱安装在下横梁上固定起来，下横梁用地脚螺栓固定在混凝土上，安装时，要注意思使立柱的轴线相对于水平面的垂直度不低于见第巻立柱上安装有横梁，安装时要注意，用水平仪来测量是否处于水平位置，栋梁为板状液压机安装在稳固的基础上，环境应干燥，空气中无腐蚀性气体，机器应有足够的空间，便于操作和维修保养。

主体安装时般采用精度为的水平仪度在油缸的侧面或油缸的端面上，水平仪找到格即可，不符时，加垫铁片调正。

压力机采用优质中等精度的粘度的矿物油知在定的系统中，若确定，得函数单串串级控制系统频率增长的速度，在主副对象时间常数的比值较小时最显著，随着进步增大而明显减弱，方面我们希望小点可以使副回路灵敏些控制作用快点。