为精馏段塔板工艺尺寸计算塔板计算已知条件,，，溢流装置根据塔径和液体流量，采用单溢流弓形降液管，并选用单流整块式浮阀塔板，各项计算如下溢流堰长取堰长为，即查化工原理图弓形降液管的宽度与面积，得，弓形降液管宽度和面积弓型溢流管面积为设备计算化工学院化学工程系弓型管宽依式验算液体在降液管中停留时间，即停留时间，故降液管尺寸可用。出口堰高采用平直堰，堰上液层高度依式计算，由化工原理图液流收缩系数计算图，得故取则④降液管底隙高度考虑比低，为塔板布置及浮阀数目与排列取阀孔动能因子，则孔速每层塔板上的浮阀数个按等腰三角形排列青海大学本科毕业设计论文年产吨甲胺精馏工段的工艺初步设计化工学院化学工程系取同横排的孔心距，排间距边缘区宽度,安定区宽度作图如图所示，排得阀数个图精馏段浮阀数排列布置图按重新核算孔速及阀孔动能因数阀孔动能因数变化不大。塔板开孔率塔板流体力学验算气相通过浮阀塔板的压强降干板阻力因，故按式计算干板阻力，即设备计算化工学院化学工程系液柱板上充气液层阻力本设备分离与的混合液，即液相为碳氢化合物，可取充气系数。所以液柱克服液体表面张力压降相当的液柱高度此阻力很小，忽略不计。故液柱则单板压降淹塔为了防止淹塔现象的发生，要求控制降液管中清液层高度，，而与气体通过塔板的压强降所相当的液柱高度前已算出液柱。液体通过降液管的压头损失因不设进口堰，所以液柱板上液层高度由前面可知液柱则液柱取，又，。则液柱可见，符合防止淹塔的要求。雾沫夹带青海大学本科毕业设计论文年产吨甲胺精馏工段的工艺初步设计化工学院化学工程系泛点率板上液体流经长度板上液流面积查化工原理表物性系数得物性系数，查图泛点负荷系数图得，即泛点率泛点率在以下，故可知雾沫夹带量能够满足液气，故在设计负荷下不会发生过量雾沫夹带。塔板负荷性能图雾沫夹带线泛点率按泛点率为计算如下整理得在操作范围内任取个值，依上式算出相应的值列于下表中表计算结果液泛线由式确定液泛线，设备计算化工学院化学工程系忽略式中，得因物系定，塔板结构尺寸定，则及等均为定值，而与又有如下关系，即式中与亦为定值，因此可将上式简化成与的如下关系在操作范围内取个值，依上式计算值列于下表中表计算结果液相负荷上限线液体的最大流量应保证在降液管中停留时间不低于,而液体在降液管内的停留时间为以作为液体在降液管中停留时间的下限，则漏液线依计算，则，又知则以作为规定气体最小负荷的标准，则青海大学本科毕业设计论文年产吨甲胺精馏工段的工艺初步设计化工学院化学工程系液相负荷下限线取堰上液层高度为液相负荷下限条件，依计算出的下限值，即整理上式得将以上条线标绘于图图中，即为精馏段气液负荷性能图如图所示。图精馏段气液负荷性能图由塔板负荷性能图可以看出任务规定的气液负荷下的操作点设计点，处在适宜操作区内的适中位置。塔板的气相负荷上限由雾沫夹带控制，操作下限由漏液控制。由图查出塔板的气相负荷上限，气相负荷下限所以操作弹性设备计算化工学院化学工程系提馏段设计计算塔板计算已知条件,,,溢流装置根据塔径和液体流量，采用单溢流弓形降液管，并选用单流整块式浮阀塔板，各项计算如下溢流堰长取堰长为，即查化工原理图弓形降液管的宽度与面积，得，弓形降液管宽度和面积弓型溢流管面积为弓型管宽依式验算液体在降液管中停留时间，即停留时间，故降液管尺寸可用。出口堰高采用平直堰，堰上液层高度依式计算，青海大学本科毕业设计论文年产吨甲胺精馏工段的工艺初步设计化工学院化学工程系由化工原理图液流收缩系数计算图，得故则④降液管底隙高度考虑比低，所以塔板布置及浮阀数目与排列取阀孔动能因子，则孔速每层塔板上的浮阀数个按正三角形排列取，边缘区宽度,安定区宽度作图如图所示，排得阀数个设备计算化工学院化学工程系图提馏段浮阀数排列布置图按重新核算孔速及阀孔动能因数阀孔动能因数变化不大。塔板开孔率塔板流体力学验算气相通过浮阀塔板的压强降干板阻力因，故按式计算干板阻力，即青海大学本科毕业设计论文年产吨甲胺精馏工段的工艺初步设计化工学院化学工程系液柱板上充气液层阻力本设备分离与的混合液，即液相为碳氢化合物，可取充气系数。所以液柱克服液体表面张力压降相当的液柱高度此阻力很小，忽略不计。故液柱则单板压降淹塔为了防止淹塔现象的发生，要求控制降液管中清液层高度，，而与气体通过塔板的压强降所相当的液柱高度前已算出液柱。液体通过降液管的压头损失因不设进口堰，所以液柱板上液层高度由前面可知液柱则液柱取，又，。则液柱可见，符合防止淹塔的要求。雾沫夹带设备计算化工学院化学工程系泛点率板上液体流经长度板上液流面积查化工原理表物性系数得物性系数，查图泛点负荷系数图得，即泛点率泛点率在以下，故可知雾沫夹带量能够满足液气，故在设计负荷下不会发生过量雾沫夹带。塔板负荷性能图雾沫夹带线泛点率按泛点率为计算如下整理得在操作范围内任取个值，依上式算出相应的值列于下表中表计算结果液泛线青海大学本科毕业设计论文年产吨甲胺精馏工段的工艺初步设计化工学院化学工程系由式确定液泛线，忽略式中，得因物系定，塔板结构尺寸定，则及等均为定值，而与又有如下关系，即式中与亦为定值，因此可将上式简化成与的如下关系在操作范围内取个值，依上式计算值列于下表中表计算结果液相负荷上限线液体的最大流量应保证在降液管中停留时间不低于,而液体在降液管内的停留时间为以作为液体在降液管中停留时间的下限，则漏液线依计算，则，又知设备计算化工学院化学工程系则以作为规定气体最小负荷的标准，则液相负荷下限线取堰上液层高度为液相负荷下限条件，依计算出的下限值，即整理上式得将以上条线标绘于图图中，即为提馏段气液负荷性能图如图所示。图提馏段气液负荷性能图由塔板负荷性能图可以看出任务规定的气液负荷下的操作点设计点，处在适宜操作区内的适中位置。青海大学本科毕业设计论文年产吨甲胺精馏工段的工艺初步设计化工学院化学工程系塔板的气相负荷上限由雾沫夹带控制，操作下限由漏液控制。由图查出塔板的气相负荷上限，气相负荷下限所以操作弹性设计结果览表表设计结果览表项目符号单位计算数据精馏段提馏段各段平均压强各段平均温度平均流量气相液相实际塔板数块板间距计算塔径选取塔径空塔气速塔板液流形式单流型溢流装置溢流管型式弓形弓形堰长堰高溢流堰宽度设备计算化工学院化学工程系管底与受液盘距离板上清液层高度孔径孔间距排间距孔数孔筛孔气速单板压降液体在降液管中停留时间降液管内清液层高度气相负荷上限气相负荷下限操作弹性青海大学本科毕业设计论文年产吨甲胺精馏工段的工艺初步设计化工学院化学工程系平面布置设备平面布置的原则本设计的车间设备布置设计就是确定各个设备在车间平面的位置，确定场地指室外场地与建筑物构筑物的尺寸。车间设备布置大体上应考虑下列问题能够或宜于露天布置的设备尽量布置在室外。生产中不需经常看管的设备，辅助设备和受气候影响较小的设备如吸附器吸收塔不冻液体贮罐大型贮罐废热锅炉气柜等般都应考虑在露天放置需要大气来调节温度湿度的设备如凉水塔冷却器等更宜于露天放置但是，些反应器和使用冷冻剂的设备，它们