1、段坡面参数如下溢流剖面溢流面大样图贵州大学毕业设计挑距计算式中水舌抛距坎顶水面流速设校坎顶平均流速设校水库水位至坎顶的落差设校鼻坎的挑角贵州大学毕业设计坎顶竖直方向水深设设校校坎顶平均水深设设单宽设校校单宽校坎顶至坑底的高差设校堰面流速系数。冲坑深度计算式中最大冲坑水垫厚度由水面算至坑底泄水建筑物出口断面的单宽流量，上下游水位差基岩特性影响系数。取根据资料可得设校设校设校贵州大学毕业设计综上设设合格设设合格校校进水口设计压力钢。
2、床。计算方法根据要求我们只算第二层拱圈和第五层拱圈的坝肩稳定。因为第五层拱圈在地面以下抗滑体无限大不用进行计算。根据实际情况在资料所给的四组裂隙中，只有那组要进行计算，其他都对坝肩稳定影响不大。坝区内节理裂隙发育，主要有走向为共组。其中以走向这组较发育，为共轭型节理。裂隙多为砂泥质充填。所打得裂隙剖面如下贵州大学毕业设计根据公式贵州大学毕业设计可算出,即可进行稳定分析。计算结果工况为正常水位加温降时左坝肩，合格右坝肩，合格。工况为设计洪水位加温升时左坝肩，合格右坝肩，合格。工况为校核洪水位加温升时左坝肩，合格右坝肩，合格。
3、计引用流量，设计保证率，年利用小时，年发电量万，保证出力。主机选型根据水文水能计算及水轮机运行工况，确定机组额定水头，额定流量。通过水力及机组选型计算，初定转轮直径，额定转速，机组设计工况下单位转速ˊ，单位流量ˊ，根据国内现有转轮比选，本次项目建议书阶段初选主机转轮型号为，水轮机型号初定为，与之配套发电机型号为。设计工况下水轮机效率η水效率修正η发电机效率η发水轮机安装吸出高度▽，其中气蚀修正系数,气蚀系数，▽，，水轮机转轮直径。主要辅助设备初选进水主阀电动蝶阀调速器步进式微控调速器起重设备电动单梁起重机电气主接线七家田水电站拟定装机台数为台，单机容量。电站发电机电压侧采用单母线设计，发电机出口电压，电站设型号为升压主变台，升高电压侧采。
4、门，前面为检修闸门，后面为工作闸门，检修这门为平板闸门，工作闸门为弧形闸门，检修闸门的检修平台高程就是坝顶高程，坝顶和检修平台之间用宽的交通桥连接。冲沙底孔的高程定为淤沙高程，，孔口前端为喇叭形，上部分为椭圆曲线，公式为，下部分为圆弧线，，中间为贵州大学毕业设计的矩形段，末端为长方形。检修闸门厚度为，工作闸门启闭机室在坝后工作闸门上方，检修闸门旁设有通气孔，通气孔的直径为。进水口设计本工程引水隧洞长，进水口位于拦河大坝左岸上游约处，竖井式，由进口挡墙拦污栅喇叭口闸门井渐变段启闭机房和交通桥等组成。采用混凝土挡墙及衬护。进水口顶板高程到死水位的距离要大于最小淹没深度，电站设计引用流量为，孔口尺寸为，根据得，。最小淹没深度。
5、上游水位高程弧度拱圈高程渗透压力厚度贵州大学毕业设计作用水头水容重肩处于稳定状态所得结果合格，该层坝设计洪水位加温升，左坝肩稳定参数表粘聚力山体容重粘聚力角度剪力弧度轴向作用力渗透压力角度上游水位高程弧度拱圈高程渗透压力厚度作用水头水容重肩处于稳定状态所得结果合格，该层坝贵州大学毕业设计校核洪水位加温升，左坝肩稳定参数表粘聚力山体容重粘聚力角度剪力弧度轴向作用力渗透压力角度上游水位高程弧度拱圈高程渗透压力厚度作用水头水容重肩处于稳定状态所得结果合格，该层坝贵州大学毕业设计正常蓄水位加温降，右坝肩稳定参数表粘聚力山体容重粘聚力角度剪力弧度轴向作用力渗透压力角度上游水位高程弧度拱圈高程渗透压力厚度作用水头水容重肩处于稳定状态所得。
6、。溢流坝段设计溢流曲线溢流曲线分为三个部分分别为，三圆弧段曲线段反弧段。相应参数见下表三圆弧段参数表曲线段参数表反弧段参数表贵州大学毕业设计溢流剖面闸孔设计根据资料和计算得出溢流净宽为,设置五道闸孔，每道闸孔宽，每个闸墩下游面宽，且闸墩的中心线方向为镜像五道闸门关于坝体中心线完全对称，两个闸墩间的距离等宽为。闸墩之间的圆弧线的半径和左半拱堰顶拱圈半径相等。消能设计消能方式采用鼻坎挑流的的方式，坎顶高程为，根据公式和分别算出设计洪水位和校核洪水位相应的挑距和冲坑深度为合格设设合格校校冲沙底孔设计根据坝体形状和地形地质条件，冲沙底孔放在坝体左岸，冲沙孔的中心线为坝体第三层拱圈的径向，冲砂底孔设有两道闸。
7、管的直径计算根据资料得，发电机的引用流量为，，压力钢管的经济流速约为，甚至，取，。最小淹没深度计算，进水口设置为对称水流，，，，由此可取进水口的顶板高程在死水位以下处，即为。贵州大学毕业设计调压井计算厂房尺寸计算主厂房计算主厂房长度计算厂房的长度取决于机组段长度机组台数和装配场长度确定，由此得主厂房的总长度可由下式求得机组台数，该工程为台机组段长度，由资料提供的机组长度为装配场长度，取为机组段的倍，为端机组附加长度，取主厂房宽度的确定手动梁式吊车长度为，两侧附加宽度为，厂房宽度为，两侧墙的宽度为。装配场位于对外交通道路的端，宽度与主厂房同宽，长度为机组长度的倍为。水轮机安装高程计。
8、算下下气蚀修正系数,气蚀系数，，，水轮机转轮直径贵州大学毕业设计下，。主厂房的基础开挖高程计算为水轮机安装高程到尾水管出口顶面的距离，，为所选用的尾水管出口高度，，为尾水管底板混凝土厚度，。得水轮机层地面高程计算为蜗壳进口半径加上金属蜗壳的保护层厚度，金属蜗壳的保护层厚度不小于，进口半径由图可得为，由于水轮机层地面高度般取的整倍数，所以发电机装置高程计算从水轮机层地面高程加上发电机机墩进人孔高度为，般为取为,为进人孔顶部厚度取。发电机层楼板高程计算为保证以下各层高度和设备布置及运行上的。
9、载震拱载震扭载震贵州大学毕业设计拱端内力拱应力压为正拱端拱冠拱端震拱冠震贵州大学毕业设计粱内力梁应力压为正梁应力梁应力震梁自重应力拱冠变位贵州大学毕业设计最大应力最大最小由上述结果可得最大拉应力出现在正常蓄水位家温降工况下的坝踵为，拱冠梁的设计符合要求。坝肩稳定计算贵州大学毕业设计根据公式贵州大学毕业设计可算出,即可进行稳定分析。正常水位加温降左坝肩为裂隙和拱端的夹角为裂隙的倾角拱圈厚度为水头，为岸坡角,为侧裂面面积④粘聚力为侧裂面长度稳定参数表粘聚力山体容重粘聚力角度剪力弧度轴向作用力渗透压力角度。
10、结果合格，该层坝设计洪水位加温升，右坝肩稳定参数表贵州大学毕业设计粘聚力山体容重粘聚力角度剪力弧度轴向作用力渗透压力角度上游水位高程弧度拱圈高程渗透压力厚度作用水头水容重肩处于稳定状态所得结果合格，该层坝校核洪水位加温升，右坝肩稳定参数表粘聚力山体容重粘聚力贵州大学毕业设计角度剪力弧度轴向作用力渗透压力角度上游水位高程弧度拱圈高程渗透压力厚度作用水头水容重肩处于稳定状态所得结果合格，该层坝由以上通过计算后得出坝肩处于稳定状态溢流剖面计算顶部曲线段上游段由三圆弧确定贵州大学毕业设计下游段按曲线确定定型设计水头，般为校核洪水位时堰顶水头的。堰顶高程为，校核洪水时，四个闸墩，每孔米，所以溢流段净宽，下游闸墩厚取为。和的关系如下反弧。
11、公式为，对称水流，，死水位高程为，由此可把进水口顶板高程设为。进水口上部喇叭口味椭圆曲线，方程为拦污栅布置成倾角的斜拉式，检修平台高程，上面高的挡水墙。闸门井内设置道事故检修闸门，闸门厚，门后设直径为的通气孔，出口高程高于校核洪水位。闸门井后面接渐变段，由的方形变为直径的圆形断面，与发电机饮水隧洞的压力钢管衔接。饮水隧洞的形式为地下埋管，为厚度的钢管，钢管与围岩之间用混凝土衬砌。总长度为。转弯半径为倍的管径，转弯角度为，供水方式为联合供水。厂房设计概况及基本资料七家田电站为日调节径流式电站。采用挡河大坝形成发电水头，坝高，总库容。利用左岸隧洞引水发电。厂房和开关站均为地面式。贵州大学毕业设计电站总装机，设计水头，设。
12、需要。水轮机层的净高不少于取。发电机层楼板厚度取。得贵州大学毕业设计起重机吊车的安装高程计算为发电机上机架的高度为为吊运部件与固定的机组或设备间的垂直净距为为最大吊运部件的高度为为吊运部件与吊钩间的距离取为主钩最高位置至轨顶面距离为。屋顶高程计算为起重机轨至小车顶面的净空尺寸为为小车顶与屋面大梁的净距为大梁高度为，屋面板厚度为，屋面保温防水层厚度为。要在坝体不同高程上验算稳定度。这时，采用平面分析基本比较合理。平面稳定分析中系切取拱坝高程的平面图形进行稳定核算。计算中，荷载和抗力都取定高度为准，通常取来考虑。为通用性强些，考虑侧裂面为高倾角结构面，且倾向河。
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（七家田水电站设计）