片和中导叶。由于从前面叶栅流出的气流，在轴向间隙中其速度场是不均匀的，这将影响后面叶栅的工作及轴流通风机的气动性能，并引起叶片的振动。增加轴向间隙虽然可以使进入后面叶栅的气流趋于均匀，但是由于轴向尺寸的增大，会增加叶道内气流的摩擦损失过小的轴向间隙对通风机噪音道和叶片振动有不利的影响。研究结果表明，轴流通风机级的最佳轴向间隙所以轴流通风机径向间隙的确定在轴流通风机的设计中，叶轮和壳体有定的间隙。如图所示。相对径向间隙的决定原则是，在保证叶片顶端与机壳内壁不相碰的前提下，应尽可能地小些。通常取，而我国目前对般轴流通风机生产制造技术中，要求叶片顶端与机壳的径向间隙应均匀，其单侧径向间隙应在叶轮直径的范围内。所以取。轴承的选择轴承用来支撑转子零件，并承受转子零件上的多种载荷。根据轴承中摩擦性质的不同可分为滑动轴承和滚动轴承。每种又可分为向心轴承和推力轴承。设计要保证轴流风机运行时的周向载荷和轴向载荷，所以采用圆锥滚子轴承。滚动轴承有如下特点。摩擦系数小，提高了机械效率，润滑油消耗少，轴承标准化，易于选择，安装简便。但是其耐冲击负荷能力差，安装要求准确，径向力大，且躁声高。图单列圆锥滚子轴承图选用机械手册标准型，其形式如图所示，其参数列于表。表轴承参数表基本尺寸基本额定载荷极限转速轴承代号脂型联轴器的选择图联轴器结构简图选用机械手册标准型，其形式如图所示，起参数列于表。表联轴器参数表型号许用转矩许用转速轴孔直径轴孔长度轴向最大直径连接螺栓型号连接螺栓数风筒的选择风筒选用要求选用风筒要与局部通风机选型并考虑，其原则是风筒直径能保证最大通风长度时，局部通风机供风量能满足工作面通风的要求在巷道断面允许的条件下，尽可能选择直径较大的风筒，以降低风阻，减少漏风，节约通风电耗局部通风机的风筒选型根据需要的局部通风机的工作风量通局部通风机全压通的值，选择长期运行效率较高的局部通风机根据经验选取风筒。噪音的处理局部通风机运转时噪音很大，常达，大大超过规程规定的允许标准。规程规定作业场所的噪声，不应超过。大于时，需配备个人防护用品大于或等于时，还应采取降低作业场所噪音的措施。局部通风机运转噪音大，工人长期在这样噪音下工作，易于烦躁疲劳，降低劳动生产率，并能引起听力减退。因此应对局部通风机采取消声措施。降低噪音的措施是研制选用低噪音高效率局部通风机二是在现有局部通风机上安设消音器。局部通风机消音器是种能使声能衰减并能通过风流的装置。对消音器的要求是通风阻力小消音效果好轻便耐用。本设计采用微孔板做的消音器。孔孔径中来回摩擦而消耗能量的。微孔板消音器是在外壳内设两层微孔板风筒其直径分别比外壳小，内外层穿孔率分别为和。微孔板消音器的芯筒也用微孔板制作。这种消音器可使局部通风机噪音有效降低。第章主要零部件强度计算叶轮强度计算轴流通风机的叶轮旋转式，叶片受离心力和气流流动引起的压力，前者引起拉伸，后者导致弯曲。叶片根部的离心力最大，般来说，叶片根部的拉伸应力也最大。式中叶片根部的离心拉应力，单位为叶片根部所受离心力，单位为叶片根部最小截面积，单位为由于本设计的叶片均为变截面叶片，所以要按照变截面的离心力算法计算离心力。将叶片近似看成叶片截面弦长和相对厚度从叶根到叶顶线性变化叶根大叶顶小，叶片弦长相对厚度可以表示为式中半径处的截面弦长，单位为叶根截面弦长，单位为弦长沿径向变化的系数叶片任意截面所在半径，单位为叶根半径，单位为半径处的截面的相对厚度叶根截面相对厚度相对厚度沿径向变化的系数叶轮半径处叶片截面离叶根的距离，单位为根据文献，计算叶片所受的离心力式中叶片长度，单位为。利用上式可以比较精确的求出叶根的离心力。由于叶片是边截面的，应根据文献的变截面叶片的叶根离心力的计算公式计算离心力。如前所述，可以知道的已知条件为，,,,。可以得到通过软件计算叶根截面面积。式中为的拉伸极限强度。所以叶轮选择可以满足条件。键的校核键的基本尺寸选用键，其机构如图所示图键结构简图键的尺寸为,。键的校核计算键的剪切力式中键所传递的扭矩轴径键的宽度剪切应力键的许用剪切应力，般键为号钢，可取。可知键是安全的。计算键的挤压应力许用挤压应力，般应按轮毂材料进行校核，因为轮毂材料的许用挤压应力较键的要求，号钢的许用挤压应力可取键的选用符合设计要求。风机联轴器是用铸铁制造所以联轴器上的键也是安全的。轴的校核轴流通风机的主轴承受扭转弯曲和拉压应力，其中拉压变形产生的拉压应力远小于弯曲变形产生的弯曲应力。因为风机为局部通风机，叶轮重量轻，所以弯曲应力较小。故机构在应力计算时可忽略拉压应力和弯曲应力，只考虑扭转的效应。轴材料选用钢，调质处理，许用应力。轴的转矩轴的转矩式中通风机轴功率，单位为叶轮转速，单位为。扭转应力转矩为的转轴直径为单位为处的扭转剪切应力,附录新工具使新机器设计最优化设计当加工铝时，我们主要关心的是铝粘住加工切削边缘的倾向保证有好的碎片排屑形成切削边缘和保证工具有足够的中心强度来承受切削力而不被破坏。随着技术的发展，比如系列，已经使工具商重新考虑任何工艺水平的机器技术。用正确的加工和编程思路是很重要的。材料，涂料和几何形状是与减小我们所关注问题相关系的工具设计的三个因素。如果这些因素不能起很好的配合，成功的调整磨削是不可能的。为了成功进行高速铝加工，理解这三个因素是很必要的。组合边缘最小化。当加工铝时，个失败的切削工具模式是，被加工的材料粘住工具切削边缘。这种情况会很快削弱工具的切削能力。由粘着的铝形成的组合边缘会导致工具变钝，以至不能切削材料。工具材料选择和工具涂料选择是被工具设计者用来减小组合边缘出现的主要工艺。亚微米微粒碳化物材料要求很高的钴浓度来获得良好的微粒结构和材料强度属性。随着温度的升高，钴与铝发生反应，钴使铝与暴露的工具材料碳化物相粘合。旦铝开始粘住工具，铝会在快速的在工具上形成组合边缘，使工具不可用。在切削的进程中，减小铝粘合着的工具的暴露碳化物的秘诀就是找到正确的碳化物的平衡来提供足够的材料强度。在加工铝时，为了减小粘附，使用能提供足够硬度的纹理粗糙的碳化物来获得平衡，来使变钝变慢。工具涂料当尝试减小组合边缘时，第二个应该考虑的工具设计因素是工具涂料。工具涂料的选择包括，铬氮化物，锆氮化物，钻石和钻石般的涂料。拥有这么多的选择，航空航天磨削商店需要知道在铝的高速加工应用中哪种工作最有效。,和工具的涂装应用进程使这些选项不合适铝的应用。涂装进程建立了两个使铝粘住工具的模式表面的粗糙程度和铝与工具涂料之间的化学反应。进程形成了个表面，这表面是比底层材料更粗糙的。由这个进程形成的表面凹凸使工具中的铝在凹处快速集结。由于涂料有金属晶体和铁晶体特征，涂料是可以和铝发生化学反应的。种涂料通常是包含铝的，这铝很容易和相同材料的切削表面粘合。表面粗糙度和化学反应特性将会导致工具和工作片体粘在起，以致形成组合表面。主导的试验中，人们发现在高速加工铝时，个没有涂染过纹理粗糙的碳化物的工具的表面优于用,或者涂染过的工具。这个试验不意味着所有工具涂料将减小工具的表现。钻石和涂料可生成个非常光滑的化学惰性的表面。在切削铝材料时，这些涂料很认为是能非常有效的提高工具的寿命。钻石涂料被认为是表现最佳的涂料，但这种涂料要个很可观的成本。对于表现价值，涂料提供最佳成本，增加大约的总工具成本，而寿命相对于未涂染过纹理粗糙的碳化物的工具来是，是增长得很明显的。几何形状高速铝加工工具设计的拇指定律就是使微粒排屑空间最大化。这是因为铝是种非常柔软的材料。通常是可以增长的，它生成更多更大的微粒。航空航天磨削机器，比如,要求额外关注工具几何休和工具强度。拥有强大的的心轴的机器将折断工具如果他们不是用足够的中心强度设计的。总的来说，锋利的切削边缘直都可以用来避免铝的延伸。个锋利的切削边缘将形成高剪切和高表面清洁，形成个更好的表面和使表面振动最小化。结果是用优良的纹理碳化物材料比纹理粗糙的碳化物材料更有可能获得个锋利的切削边缘。但由于铝能粘住纹理好的材料，长久保持这各边缘是不太可能的。粗略的折衷方案纹理粗糙的材料是最好的折衷。那是种很强大的材料，它能拥有个可观的切削边缘。试验结果表明在获得长的工具寿命的同时拥有好的表面的可以的。通过工具来进行油雾冷却是可以改进切削边缘的保持的。雾化逐渐使工具冷却，消除温度急增的问题。螺旋角度是个额外的工具几何考虑因素。传统上来说，当加工铝时，带有高螺旋角度的工具已经被运用。高螺旋角度可以使微粒更快地从部分脱离，但却增加力和热，这是由切削运动导致的。个高螺旋角被用在工具上，并且很大数量的凹槽可以使微粒排泄。当以非常高的速度加工铝时，由增加的力形成的热量可能会引起微粒与工具焊接在起。此外，个有很高螺旋角的切削表面将比低角度的更快产生微粒。仅仅利用两个凹槽工具设计使低螺旋角和足够微粒排泄区域成为可能。由主导的延伸性试验中，当发展新工具流水线时，这被证明是最成功的方法。附录位为的计算公式如下式中抗扭截面模量可以看出，所以轴是安全的。第章通风机的安装维护和保养通风机安装方法风机的安装是将风机机座上的螺孔与基础上的预埋螺栓直接联接，在调整平衡。通风机的拆卸通风机的拆卸程序由于结构不同