计变压器侧选择型，变压器的侧采用的型，出线上选择电流互感器。

电流互感器选择最大的工作电流为变压器的额定电流，互感器二次侧所带部分负荷表互感器二次侧所带部分负荷仪表名称相相电流表电功表电能表合计根据电网电压为，最大电流为。

则可以选择型电流互感器，变比为，准确级为级。

其认定阻抗，热稳定倍数，动稳定倍数，选择连接导线截面，其最大相负荷电流阻抗由于电流互感器采用不完全星形接线取电流互感器与测量仪表相距。

导线截面积选择截面为的铜导线作为连接导线，的铜导线的接地电阻二次侧的负荷电阻为所以满足级的最大负荷要求。

热稳定校验动稳定校验塔里木大学毕业设计所以动热稳定均满足要求。

变压器侧电流互感器的选择电流互感器二次侧所接的负荷如下表表侧电流互感器二次侧所接的负荷仪表名称二次负荷相二次负荷相电流表有功功率表无功功率表有功电能表无功电能表合计根据安装处电网的额定电压，最大工作电流则可以选择支持式加大容量的额定电流比为，准确等级为级的额定阻抗热稳定倍数为，动稳定倍数，其连接导线的截面和其最大负荷相阻抗由于电流互感器采用不完全星形接线取电流互感器与测量仪表相距。

导线截面积则选择截面为的铜导线作为连接导线，的铜导线的接地电阻满足级的最大负荷要求。

热稳定校验动稳定校验所以选择的型电流互感器满足要求。

各回出线电流互感器的选择由于各回出线的最大负荷电流，安装地点的则可以选择型电流互感器，其额定电流比为，准确等级为级时的额定电流阻抗，热稳定系数，动稳定系数其连接导线的截面和其最大负荷相阻抗由于电流互感器采用不完全星形接线取电流互感器与测量仪表相距。

所以选择截面为的铜导线，的铜导线的接地电阻为塔里木大学毕业设计，满足级的最大负荷要求，热稳定校验动稳定校验动热稳定均满足要求，所以选择的合格。

电压互感器的选择原则般是采用树脂绝缘结构或油浸绝缘结构，当需要零序电压时，般采用三相五柱式电压互感器，采用由浸绝缘或气体绝缘结构，以上，当容量或准确等级满足要求时，可采用电容式电压互感器。

用于中性点直接接地系统，其辅助绕组电压为，用于中性点非直接接地系统时，其辅助绕组电压为用于电能计量时，按计量对象准确程度采用相应准确度的电压互感器。

般是按级或级，用于电压测量不低于级，用继电保护为级，各准确等级应符合比值差及相位差的规定要求。

对于超高电力网快速保护中的电容式互感器，应具有良好的瞬时响应特性。

本设计母线上选择电压互感及，母线上采用的是型电压互感器。

电压互感器的选择电压互感器二次侧所带负荷如下表电压互感器二次侧所带负荷仪表名称及型号每线圈消耗功率仪表电压线圈仪表数目相相有功功率表无功功率表有功电能表无功电能表电压表总计由上表可以求出不完全星形部分负荷，，由于每相上尚接有绝缘监测电压表，相负荷可以用下列公式计算塔里木大学毕业设计同理求出相的负荷则相的负荷最大，应按相选择由于只有单相式，所以算作型电压互感器，分别挂在母线上。

侧电压互感器的选择双母线上接有回出线，厂用变压器台，主变压器台，总共设置有功电能表只，有功功率表只，无功功率表只，母线电压表及频率表格各只，绝缘监视电压表只，电压互感器的负荷分配入下表所示电压互感器所带仪表仪表名称及型号每线圈消耗功率仪表电压线圈仪表数目相相有功功率表无功功率表有功电能表频率表电压表总计母线上的电压互感器除供上述仪表外，还用着交流电网绝缘监测。

选择三相五柱式电压互感器，由于回路中接有计费用的电能表，故要选择准确等级，三相总的容量为接线方式为根据上表可以求出不完全星形部分负荷塔里木大学毕业设计，，由于每相上尚接有绝缘监测电压表，相负荷可以用下列公式计算同理求出相的负荷可见相的负荷大，则应按相的负荷进行校验。

所选择的型电压互感器满足要求。

选择的等级电压互感器分别挂在两母线上。

并联电容器组的选择电力电容器的选择方法并联电容器主要用来增加网络的无功功率以及提高受端的电压水平，对于变电所中的电容器装置可按主变压器的考虑，电容器的选择应选择允许稳态过电流达到电容器额定电流的倍，对于具有最大电容偏差的电容器，该选择过电流达到电容器额定电流的倍。

单台电容器的容量应按电容器组单相容量和每相各串联并联台数确定。

串联补偿电容器，在及以上的电压的系统中用以提高线路输送容量和系统稳定，其补偿度般不超过，在及以下系统中用以改善电压质量，其在到之间，较多接近或大于。

静止补偿器是并联电容器补偿装置和容量无级连续可调的感性无功设备联合组成的种装置，调节平滑均匀，反应快速全面提高电能质量，并兼有减少有功损耗，提高系统稳定，降低工频过电压等功能。

本设计是采用的功率因素提高的方法来补偿无功。

本设计选用的是两台挂在母线上。

在本变电所的功率因素为，但实际的运行的功率因素般早之间，因此需补偿容量，以提高功率，在实际的运行中般是并联电容器组的方式来补偿无功以改善电压质量，减少有功损耗，以及稳定系统等。

如果按考虑按功率因素提高到考虑塔里木大学毕业设计在按变压器容量的范围内，可以选择容量为的两台电容器组，分别挂于两组母线上。

防雷保护和接地装置变电所的防雷设计原则变电所的防雷设计应做到设备先进保护动作灵敏安全可靠维护试验方便，并在在保证可靠性的前提下力求经济性。

变电所的主要防雷设备防止雷电直击的主要设备有避雷针避雷线防止雷电波沿架空线路侵入电气设备和建筑物内部的主要设备是避雷器。

避雷针有单支，多支，等高与不等高之分。

现实用的比较多的是氧化锌避雷器和阀型避雷器等。

变电所的防雷设计防止雷电直击的主要电气设备是避雷针，避雷针由接闪器和引下线接地装置等构成。

避雷针的位置确定，是变电所防雷设计的关键步骤。

首先应根据变电所电气设备的总平面布置图确定，避雷针的初步选定安装位置与设备的电气距离应符合各种规程范围的要求，初步确定避雷针的安装位置后再根据下列公式进行，校验是否在保护范围之内。

单根避雷针的保护范围应按下列公式确定当时，式中被保护物高度，避雷针的高度，每侧保护范围的宽度，高度影响系数，当当，两支等高避雷针保护范围确定方法两针外侧的保护范围应按单支避雷针的计算方法确定，两针间的保护最低点高度应按下式计算式中两针间保护最低点的高度两避雷针间的距离两针间在水平面上的保护范围的侧的最小宽度按下式计算当时，当时，式中保护范围的侧最小宽度求出后就可以确定两针间的保护范围。

三支等高避雷针所形成的外侧保护范围，分别按两支等高避雷针的计算方法确定如果在三针内侧各相邻避雷针间保护范围的侧最小宽度，则全面积即受到保护，。

四支以上等高避雷针所形成的四角形或多边形，可先将其分成两个或多个三角形，然后按三支等高的避雷针的方法计算确定保护范围。

防雷设计的基本经验在作防雷设计前，应到当地气象部门了解最新的当地年平均雷暴日数和年平均雷暴次数，以便确定计算标准。

根据开关场布置形式，确定避雷针的支数高度。

充分利用进线终端杆的高度，设计安装避雷针。

避雷针与主变压器应尽量保持的距离，避免对主变压器的逆闪络和逆变电压。

应充分考虑跨步电压的危险，建议避雷针到主控制室的距离不小于，独立避雷针距道路应在以上。

接地电阻必须符合各种规程规范的要求。

在设计标准时和设备选型应留有适当的裕度。

塔里木大学毕业设计根据防雷及过电压保护规范，为防止直接雷击，在所区四周设置四支高度为钢构架避雷针，保护所区建筑构架和设备。

每支避雷针设置单独接地装置，其冲击电阻小于等于。

为防止雷电侵入波损坏设备，设计采用在母线处装设避雷器。

本设计选择的避雷器型号为母线及进线上，。

母线上型。

结束语通过本次降压变电所设计，应该说自己对变电所这领域有了比较全面的理解，对所学过的书本知识得以复习，并重新有了深刻地理解和认识，对变电所管理自动化这前沿的学科有了个初步地理解。

并学会了综合考虑问题的逻辑思维能力。

由于本设计涉及的知识面比较广泛，查阅的书籍也比较多，学会如何查阅工具书，些制图软件由完全不懂，经历了这次设计后多，学会了制图的基本操作。

经过四年的理论知识学习，及各种实际操作，还有老师精心培育下，对电力系统各部分有了初步的认识与了解。

两个多月的毕业设计，使我了解设计的要求及设计内容，更加深刻了解课本中的内容，使知识与理论相结合，使基础知识与实际操作紧密联系。

尤其对主接线，电气设备以及导本选择方法，防雷接地，以及设备的布置方式有了进步掌握。

通过这次毕业设计，我受益匪浅。

塔里木大学毕业设计致谢在罗继东老师的悉心指导下，历时两个多月的降压变电所设计终于告于段落。

在