期组合跨中挠度计算如下自重挠度，汽车荷载挠度人群荷载挠度挠度长期增长系数消除结构自重的长期挠度最大值按条规定，钢筋混凝土受弯构件在消除结构自重产生的长期挠度后梁式桥主梁的最大挠度处不应超过计算跨径的所以挠度符合规定。

预拱度计算由挠度计算可知计入自重时，考虑长期因素作用则支座设计与计算承受剪力最大的号梁的指点反力为，所以挠度符合规定。

确定支座平面尺寸图支座尺寸图选定板式橡胶支座的平面尺寸为，的矩形。

局部承压条件为式子中，的，，，则，即可得到计算支座的平面形状系数，采用中间层橡胶片的厚度，则形状系数故可以得到橡胶支座的平面容许压应力为，并且可以求得橡胶支座的弹性模量为按弹性理论验算橡胶支座的水平压力，则满足要求确定支座的厚度主梁的计算温差，温度变形由两端支座均摊，则每支座的水平位移为为了计算活载动力的水平位移，首先要确定作用在每支座上的制动力个车道上的制动力为如果按车辆荷载计算，则为，公路桥涵设计通用规范规定公路Ⅱ级汽车荷载的制动力标准值不得小于，因此七根梁共个支座，每个支座承受的水平力。

因此，可以计算得出需要的橡胶片的总厚度则根据公路钢筋混凝土及预应力桥涵设计规范规定。

根据计算及相应的规范要求选用层钢板和层橡胶板组成的支座，上下层橡胶片厚，中间层厚，薄钢板厚，则橡胶片总厚度为且。

支座总厚度满足要求验算支座偏转情况支座的平均压缩变形为按根据公路钢筋混凝土及预应力桥涵设计规范规定，尚应满足，即满足要求计算梁端转角有公式和可得主梁处于水平状态，而已知公路Ⅰ级荷载下的中梁挠度，代入公式即可得到弧度则根据公式即满足要求验算支座的抗滑稳定性已知横载支点反力为确定汽车横载引起的最小支承反力，按公路桥涵设计通用规范规定为，又因为，则计算温度变化引起的水平力，最后验算支座的抗滑稳定性，以及满足要求。

结果表明支座不会发生相对移动。

故矩形板式橡胶支座几何尺寸为计算支点截面人群荷载最大剪力人群荷载的横向分布系数如图所示。

附加三角形荷载重心的影响线坐标为表各梁支点截面人群荷载下剪力粱位参数作用效应组合按承载能力极限状态设计的作用效应组合基本组合按正常使用极限状态设计的作用效应组合作用短期效应组合作用长期效应组合。

根据作用效应组合汇总表，绘制内力包络图，并确定主梁各截面的最不利内力值作为设计值。

按极限状态设计的计算内基本组合如下车人表基本组合如下号梁与号梁对称，结果相同。

按极限状态设计的计算内基本组合如下短期效应组合车人表基本组合如下短期效应组合号梁与号梁对称，结果相同。

梁号跨中支座最大弯矩最大剪力最大剪力梁号跨中支座最大弯矩最大剪力最大剪力按极限状态设计的计算内基本组合如下长期效应组合车人表基本组合如下长期效应组合号梁与号梁对称，结果相同。

剪力包络图如下图剪力包络图钢筋配置及验算根据主梁跨中最大弯矩设计值，进行主梁纵向受拉钢筋的配置根据主梁跨中最大剪力设计值和支座截面的最大剪力设计值，进行弯起钢筋和箍筋的配置。

根据以上钢筋配置进行主梁正截面抗弯斜截面抗剪的验算。

进行主梁挠度裂缝的验算，设置预拱度。

根据构造要求，配置腹板分布钢筋架立钢筋。

梁号跨中支座最大弯矩最大剪力最大剪力钢筋配置及验算用于单梁计算纵向受拉钢筋的配置单梁纵筋，可先假设，再验算。

正截面抗弯承载力验算梁体混凝土，，，Ⅱ级钢型截面翼缘有效宽度全桥宽度由边主梁控制设计并取较小值混凝土受压面积该值小于翼缘有效宽度板厚则受压区高度限于顶板内，其高度为截面抗弯力矩验算正截面符合要求。

配筋验算，满足要求弯筋和箍筋的配置根据第钢筋混凝土矩形形和工字型截面的受弯构件，斜截面抗剪承载力配筋按下列步骤进行计算和配置取离支点处的剪力设计值，并将其分为两部分，其中不少于由砼和钢筋共同承担不多于由弯起钢筋承担。

支点剪力设计值跨中剪力设计值自支点至跨中剪力递减坡度离支点处剪力设计值根据第构造配筋的剪力设计值的限值为剪力设计值小于或等于时，可按构造配筋。

构造配筋长度可用下式计算设支点由砼和钢筋共同承担的剪力设计值，按取用，其值为在支点由弯起钢筋承担的剪力设计值，按取用，其值为按第计算箍筋间距，。

在长度内有排弯起钢筋，于是，有所以，距支座斜截面抗剪承载力符合规定。

变形验算裂缝宽度验算验算裂缝宽度纵向受拉钢筋的配筋率，，，即设肢箍筋，，纵向钢筋直径于是，作用短期组合钢筋应力作用长期效用钢筋应力根据第条，钢筋砼构件，Ⅰ类和Ⅱ环境的裂缝宽度限值为。

符合规定。

挠度验算在荷载短期效应作用下，跨中截面挠度可按下式计算其中全截面的抗弯刚度其中其中代入数据箍筋采用双肢箍箍筋间距取，但按第条规定，在支座中心向跨径方向长度相当于不小于倍梁高范围内，箍筋间距不应大于。

离支点剪力设计值为取箍筋间距为按第计算各排弯起钢筋截面面积第排弯起钢筋截面面积，取距支座中心处，应由弯起钢筋承担那部分剪力设计值由于纵筋，提供计算第二排弯起钢筋，应取第排弯起钢筋起弯点处即距离支座中心，其中为架立钢筋的净保护层厚度，为架立钢筋的外径，为纵向钢筋的保护层厚度，为纵向钢筋的外径。

应由弯起钢筋承担的那部分剪力组合设计值第二排弯起钢筋截面面积由于纵筋，提供计算第三排弯起钢筋，应取第排弯起钢筋起弯点处即距离支座中心应由弯起钢筋承担的那部分剪力组合设计值由于纵筋，提供计算第四排弯起钢筋，应取第三排弯起钢筋起弯点处即距离支座中心应由弯起钢筋承担的那部分剪力组合设计值故不需要设弯起钢筋，但实际仍需设。

按第条受拉区弯起钢筋的弯起点，应设在按正截面抗弯承载力计算充分利用该钢筋强度截面以外不应小于处同时，弯起钢筋可在按正截面受弯承载力不需要该钢筋截面面积之前弯起，但弯起钢筋与梁中心线的交点应位于按计算不需要该钢筋的截面之外。

按第条，箍筋布置如下自支点倍梁高范围内，间距为自倍梁高长度处至第三排斜钢筋下端处，间距为其他梁段箍筋间距为。

斜截面抗剪承载力验算求解验算斜截面抗剪承载力计算截面取距支点梁段截面为例在内力包络图上查找计算截面的内力在此截面上，剪力和弯矩设计值为与假设很接近，下采用。

为斜截面受压端正截面剪力设计值，计距离支点该点的剪力为验算截面尺寸根据第形截面的受弯构件，其抗剪截面应符合下列要求可见，截面尺寸符合规定。

判断是否需要进行斜截面抗剪承载力的验算根据第形截面的受弯构件，当符合下列条件时可不进行斜截面抗剪承