由电工手册查出紫铜电阻率为，三相短网铜管总电阻用石棉板挡住软线，采用水冷导电铜管。

表面效应系数它是导体磁通所引起电流趋近表面现象，会使导体断面负荷不均匀。

断面周长与断面比例愈大，表面效应愈小，故多采用空心铜管作成导电体，以降低表面效应。

邻近效应系数它是由相邻电磁场变换而引起现象，结果使导体断面上电流密度不均匀，使电流集中于侧，导致电阻增加，进而能耗增加。

其值与导体之间间隙导体高度和电流频率成正比，与导体厚度成正比。

导体长度应尽量将炉子布置得距变压器近些，即短网短些。

通过降低导体长度和降低其自感亦能有效降低短网电抗。

考虑实际生产复杂性，降低短网电阻有效途径是增加短网截面积，缩短短网长度。

原电炉短网布置情况由于变压器体积大，考虑散热条件，原短网设计较长，使短网电阻增大，且在设计短网部分时，忽视电流以变压器载运行条件，使铜管面积偏小，引起铜管发热，由于导体电阻与导体温度成正比，温度越高，电阻越大。

另外，短网部分连接件较多，当短网流过强大电流时，产生较大交变磁场，引起涡流，使连件铜管发热传热，接触面氧化，使导体电阻增大。

原电炉短网布置情况变压器离电炉距离远造成短网过长连接采用内三角方式，短网上电流为二次侧线电流每相采用∮铜管根，三相短网铜管总长度约米，其截面积为由电工手册查出紫铜电阻率为，三相短网铜管总电阻。

台电炉二次运行电压按计短网年损耗计算每相电流为每根铜管上平均载流量约为三相短网有功损耗改造前电炉短网年损耗小时天天年万因此，改造前二台电炉短网年损耗万万。

改造后电炉短网布置情况将变压器靠近电炉安装缩短软母线，使短网长度尽可能缩短，同时加大短网和软母线截面。

改变短网连接方式，使其通过电极形成外三角连接，短网电流为二次侧相电流，以此降低电炉短网无功损耗。

改造后电炉短网布置情况每相采用∮铜管根，三相短网铜管总长度约，每根铜管截面积为由电工手册查出紫铜电阻率为，三相短网铜管总电阻。

台电炉二次经常运行电压按计短网年损耗计算每相电流为每根铜管上平均载流量约为三相短网损耗改造后电炉短网年损耗小时天天年万因此，改造后二台电炉短网年损耗万万。

改造二台电炉短网年节电量万万万改进电炉炉变二次出线方式，提高电炉自然功率因数变压器二次侧采用外三角接线改造前变压器二次侧采用内三角接线，即变压器二次侧在变压器内部已经连接成土建万元人工万元。

年节约原煤费用吨元吨万元，每年减少排放量吨。

利用硅铁电炉烟气进行余热发电为了实施可持续发展战略和执行资源综合利用政策，根据企业现有生产规模技术条件，并综合考虑现有余热资源及场地布置等因素，对台硅铁电炉产生高温烟气进行余热回收利用每年可利用废气余热总量为，项目拟建设余热锅炉和台余热电站，以及相关辅助设施。

项目建成后可实现年发电，项目拟投资万元，建成后实现节能吨标煤，年实现利润万元。

余热源甘肃锐驰皋兰铁合金有限公司有台硅铁电炉，台电炉废气量为标况，废气含尘量约为。

余热量台硅铁电炉，每台电炉废气参数为流量标况温度计算利用后排放温度计算余热量。

废气输送废气通过管道直接输送至余热锅炉。

经余热锅炉降温后再回到原净化排放系统。

输送流速控制在经济流速之内。

对输送管道进行可靠保温。

输送阻力靠炉后引风机克服。

发电装机总体方案根据冶炼厂总图布置及工艺流程，结合废气参数特性，本方案采用在台电炉烟囱出口处增设台余热锅炉将回收余热送至配套建设台低参数凝汽式汽轮发电机组，经计算台硅铁电炉生产线，总发电能力为。

主要设备选型电站主要设备选型见下表型号设备名称及型号数量参数烟气温度凝汽式汽轮机型号额定功率额定转总论项目名称甘肃锐驰皋兰铁合金有限公司节能技术改