聚合釜的高径比般选取，直筒部分的高为釜径的倍。由此可知釜釜径，直筒部高为。聚合釜直筒部分夹套高取，下封头椭圆封头半径高为。对于聚合釜，夹套总传热面积等于直筒部分夹套面积与下封头夹套面积之江苏大学本科毕业论文和，即前面已经详细计算过了指形内冷却管设计内冷却管是否需要，有所需总传热面积与夹套传热面积之差决定。当所需总传热面积大于夹套传热面积时，需要设置内冷却管，反之则不必设置内冷却管。对于聚合釜总夹内冷由于釜筒体内径和螺带外径，可知釜内壁与螺带的间隙为。可以选用或的内冷却管。当选用的内冷却管时，内冷却管总长为若按四根均布，则每根管子的长度为考虑到聚合釜顶部散热效果，适当减少内冷却管传热面积，如的管长适当降低或选用的内冷却管也是可行的。聚合釜的设计参数名义容积，实际容积，釜高，筒体高，上下封头高，釜内径，江苏大学本科毕业论文髙径比夹套内径，螺带外径，螺带内径，螺带宽度，螺带螺距，螺带总高升高斜率搅拌转速，电机功率，比功率，夹套传热面积，指形内冷凝管面积，总传热面积，夹套比传热面，总比传热面，比界面，冷却水流量，设计压力釜内夹套内夹套内主体材质或江苏大学本科毕业论文设备总高设备总重江苏大学本科毕业论文第三章聚丙烯工艺物料恒算丙烯投料量的计算投料量般为釜容积的。依此计算，釜投丙烯。但由于丙烯密度受环境温度的影响较大，应根据气温的变化适当调整投料量，以保证丙烯重量的准确。如果采用丙烯计量罐计量，投料时计量罐气相空间扩大占用了部分丙烯，因而造成实际投料量小于预定值。这个值按如下估算以釜为例，投丙烯，设计量罐丙烯压力为表，温度为，罐空间扩大占用丙烯设聚合釜喷料后残压为表，温度为，则残存丙烯实际少投丙烯折算为体积密度取此时以转化率计，则的聚丙烯所需的原料丙烯为故实际单釜次投料体积为，质量为设可回收丙烯为投料量，即日耗量为江苏大学本科毕业论文催化剂用量的计算因为反应速度与催化剂用量或在反应物中的浓度成正比，从兼顾生产能力产品中钛含量和安全生产等方面的因素考虑，催化剂有个适宜的量。不同类型的催化剂用量是不样的，即使是同类型的催化剂也受其本身质量丙烯质量活化剂质量传热效果等因素的影响。催化剂用量必需根据实际情况及时调整。对络合Ⅱ型催化剂而言，般可控制质量比为。催化剂用量可按下式计算釜即釜式中催化剂用量丙烯密度，釜聚合釜容积，钛烯比聚合釜投料系数催化剂中含量以釜为例，按温度丙烯密度，计若取在未掌握反应情况之前，催化剂浓度可适当降低些，以防止暴聚，然后逐步加大至满意的程度。江苏大学本科毕业论文活化剂用量的计算活化剂氯二乙基铝的用量随丙烯质量而定。如果丙烯的纯度高，有害杂质少，铝钛比氯二乙基铝与三氯化钛的摩尔比取即可。但炼油厂丙烯般质量较低，相当部分烷基铝被丙烯中的杂质所消耗，因而铝钛比往往较高，般为，最高的大以上。在确定铝钛比以后，活化剂的用量可按下式计算式中活化剂用量催化剂中的含量，般为质量浓活化剂中含量，般为分子量，分子量，。实际加料时往往不是计重量，而是量体积，般稀释至的安全浓度。对于的釜，如果加催化剂，氯二乙烯基铝用量为按浓度计，应加氯二乙烯基铝氢气用量的计算由于氢调的敏感性与催化体系的性能釜型搅拌转速及反应情况均有较密切的关系，因此氢气用量受许多因素的影响。加氢量与熔体流动速率熔融指数或平均分子量之间的关系式有多种，其中之是式中熔体流动速率液体丙烯中氢的摩尔百分数。江苏大学本科毕业论文此关系式计算的结果与实际较为接近。如在釜中投丙烯，生产的聚丙烯熔体流动速率为，其加氢量可由下式计算即加氢量约为。这种计算方法未考虑其他因素的影响，要控制好熔体流动速率，最好是根据具体装置在生产中摸索规律性，以确定加氢量。转化率的计算所得产品的重量与投入丙烯重量比称为转化率，丙烯的单程转化率可以用下式计算式中转化率聚丙烯产量投入丙烯的体积丙烯密度丙烯纯度已知在温度为时投入原料丙烯，此时密度为，有前面章节可知，单釜生产能力为，単釜生产周期为，年生产时数为。投料次后产出聚丙烯的量江苏大学本科毕业论文单釜丙烯投入量为这样的计算忽略了丙烯及粉料的各种消耗，但对釜料而言不易准确。但如果连续几釜去平均值，则其转化率是能计算准确的。催化效率的计算催化效率，通常也称催化剂得率，是所得聚丙烯产品与所投催化剂有效成分的重量比，即倍数。催化剂得率主要决定于催化剂本身的活性，其次决定于所用原料的质量，另外生产中每釜的催化剂得与操作条件及反应时间也有较大的关系。因此必须是在同样的反应时间和同样的反应条件下的催化剂得率才有此意义。成的，倪老师以严谨求学的态度高度的敬业精神孜孜以求的工作作风和大胆创新的进取精神对我产生重要的影响，在此谨向倪老师表示崇高的敬意和衷心的感谢,同时也感谢江苏中能硅业的同事，在设计过程因为有他们的帮助，我攻克了个个技术难题，为设计的最终完成铺平了道路。感谢三年来为我们传授知识的诸位老师，他们的言身传教使我打下了坚实的专业基础，解决了设计上的专业问题，保证设计顺利完成。本设计可以说是对我函授三年学习的个检查，当然也意味着我的函授本科三年将要结束。徐州中大及江苏大学教会了我认真踏实的学习态度，严谨周密的思维，因此在以后的学习工作中要继续保持，脚踏实地才能把事情做好。最后衷心感谢审阅本文的各位专家与老师,谢谢你们能够在百忙之中抽出时间来阅读本文，热切期待各位的批评与指正,江苏大学本科毕业论文参考文献侯文顺主编化工设计概论第版北京化学工业出版社，陈声宗化工过程开发与设计北京化学工业出版社，柴诚敬，刘国维，李婀娜化工原理课程设计天津天津科学出版社，夏清，陈常贵主编化工原理修订版天津天津大学出版社，陈焕章，李国庭等编著化工设计概论北京化学工业出版社林雪梅原甲酸三乙酯的生产技术与市场状况中国氯碱，张石铭主编化工容器及设备武汉湖北科学技术出版社，刘道德编著化工设备的选择与工艺设计长沙中南工业大学出版社，化学工业部人事教育司，化学工业部教育培训中心组织编写物料输送北京化学工业出版社，华南工学院化工原理教研组编化工过程及设备设计广州华南工学院出版社，大连理工大学化工原理教研室编樊希山等编化工原理课程设计大连大连理工大学出版社宋建池，范秀山，王训遒主编化工厂系统安全工程北京化学工业出版社教材出版中心，王凯全主编化工安全工程学北京中国石化出版社，江苏大学本科毕业论文附录聚丙烯车间工艺流程图张聚丙烯车间平面布置图张聚丙烯车间立面布置图张聚丙烯车间主管道布置图张聚合釜设备图张闪蒸釜设备图张丙烯冷凝器设备图张江苏大学本科毕业论文，，式中催化效率，聚丙烯产量，催化剂投料量，络合Ⅱ型催化剂中含量。已知反应釜产聚丙烯，投催化剂，则平均活性络合Ⅱ型催化剂的活性寿命较长，但在反应过程中其活性还是要衰弱的，后期活性比初期低。如果反应进行到正好干锅，用平均活性也可比较各批催化剂活性。从实践或生产实际不难看出，平均活性随反应时间的延长而下降。平均活性可用下式表示式中催化剂效率，聚丙烯含量，江苏大学本科毕业论文催化剂投量，络合Ⅱ型催化剂含量。聚合釜的生产强度聚合釜的生产强度是指单位时间内单位釜体积所生产的聚丙烯的量。他与反应时间的长短反应的剧烈程度都有定的关系。在反应激烈程度相同的情况下，需要的反应时间越长，生产强度越低。在相同的反应时间下，反应越好生产强度越高。生产强度可按下式计算式中生产强度，聚合釜容积，反应时间，。产品中理论含钛量的计算如催化剂中的钛全部进入产品，可以计算处产品中钛的理论值式中产品中钛含量催化剂中钛含量。江苏大学本科毕业论文在生产中由于催化剂在加料罐内滞留跑损，造成实测值与理论值有差别。但在绝大多数情况下，实测值很接近理论值。江苏大学本科毕业论文第四章旋风分离器及冷水泵的设计旋风分离器设计依据根据试验和工业生产实践，液相本体法聚丙烯装置旋风分离器有关工艺参数为处理气量粉尘密度空气密度空气粘度，旋风除尘器进口尘浓江苏大学本科毕业论文旋风除尘器几何尺寸的确定及其对旋风除尘器性能的影响进口面积取，则，。筒体直径般，旋风除尘器的直径越小，旋转半径越小，粉尘颗粒所受的离心力越大，旋风除尘器的除尘效率也就越高。但过小的筒体直径，由于旋风除尘器器壁与排气管太近，可造成较大直径颗粒有可能反弹至中心气流而被带走，使除尘效率降低。另外，筒体太小容易引起堵塞，尤其对于粘性物质。通常取筒体直径筒体长度通常，较高除尘效率的旋风除尘器，都有较大的长度比例。它不但能使进入