对管道预冷,设计管道预冷流程用号钢无缝钢管。卸船工艺设计由于地下水封洞库与液化石油气船之间存在巨大的压差,因而不能在船和洞库之间设置气相平衡管线,只能设置根液相管线来完成卸船。主要卸船工艺流程船舶船舶卸料泵码头装卸臂质量流量计预冷泵增压泵码头物料管计压力及设计温度见表。丁烷的操作温度为,普通碳钢使用温度的下限为,因此可用普通碳钢钢管作为输送管道。丙烷的操作温度为,因此作为丙烷输送管道的金属材料既要具备足够的低温延展性,又要具备定的强度。奥氏体不锈钢和低温碳钢都是很规格见表。所有装卸臂均设有紧急拉断阀超限报警装置及绝缘法兰,以保证物料装卸的安全。丙烷丁烷入库前需经换热器升温至以上,因而库区设有换热器,以将低温丙烷丁烷升温至以上。升温后的丙烷丁烷注入洞库时流经丙烷丁烷喷射器,以便抽吸丙液化石油气码头卸船工艺设计要点论文原稿双机械密封,冲洗方案。增压泵及船泵关闭点压力小于管道设计压力,管道不会超压。泵出口设有调节阀,并与泵入口压力连锁,当泵入口压力较低时,调节阀会自动关小开度,使泵入口压力回升。经过调节阀的调节,泵的进出口压力将达到个平衡增压泵扬程选择为。丙烷管道在预冷时,船泵输出压力,沿程摩阻和高差总损失为,所以预冷泵须增压,预冷泵扬程选择为。卸船工艺设计由于地下水封洞库与液化石油气船之间存在巨大的压差,因而不能在船和洞库之间设置气相平衡管线,只能设置根,满足末段卸船要求。为克服丙烷丁烷的饱和蒸汽压及摩擦阻力损失,须设置增压泵。目前主流的低温丙烷丁烷船每舱配备台泵,额定流量均为,选用的丙烷丁烷增压泵额定流量为,与船泵相匹配。增压泵类型为流量可以在范围内调节的离心泵节阀会自动关小开度,使泵入口压力回升。经过调节阀的调节,泵的进出口压力将达到个平衡值,泵将平稳连续运行。泵的入口压力与泵连锁,旦出现泵的入口压力过低,会连锁停泵,以防止发生气蚀,保证泵与管道的安全。根据库区设计单位提供的资料数。在卸船末端,卸船流量减小,关闭台增压泵,或重开预冷泵。管道最小流量可以达到,满足末段卸船要求。为克服丙烷丁烷的饱和蒸汽压及摩擦阻力损失,须设置增压泵。目前主流的低温丙烷丁烷船每舱配备台泵,额定流量均为,选用的丙烷据,在设计分界处,丙烷管道接受压力为,丁烷管道接受压力为,丙烷管道预冷时接受压力为。丙烷船泵输出压力为,沿程摩阻和高差总损失为,所以增压泵须增压,增压泵扬程选择为。丁烷船泵输出压力为,沿程摩阻和高差总损失为,所以增压泵须增压摘要对冷冻液化石油气卸船至水封洞库时的卸船工艺设计要点进行总结,主要阐述了装卸设备选型管道选型管道预冷和管道增压等。液化石油气码头卸船工艺设计要点论文原稿。管道预冷和物料增压丙烷温度较低,输送时需要对管道预冷,设计管道预冷流程头,水工结构已经建成。本工程在已建的万吨级码头水工结构的基础上,增设装卸工艺设施,设计最大停靠万吨级液化石油气船,进行丙烷丁烷的卸船作业。库区地下水封洞库已经建成。本工程设计范围为码头前沿至水陆分界处,包含管道长度约。工艺设计丙烷船泵输出压力为,沿程摩阻和高差总损失为,所以增压泵须增压,增压泵扬程选择为。丁烷船泵输出压力为,沿程摩阻和高差总损失为,所以增压泵须增压,增压泵扬程选择为。丙烷管道在预冷时,船泵输出压力,沿程摩阻和高差总损失为,所以预液相管线来完成卸船。主要卸船工艺流程船舶船舶卸料泵码头装卸臂质量流量计预冷泵增压泵码头物料管公用管廊物料管设计分界线罐区物料管换热器喷射器地下水封洞库。因每种物料只有根液相管道,所以码头选用单管装卸臂即可满足要求。主要装卸臂选据,在设计分界处,丙烷管道接受压力为,丁烷管道接受压力为,丙烷管道预冷时接受压力为。丙烷船泵输出压力为,沿程摩阻和高差总损失为,所以增压泵须增压,增压泵扬程选择为。丁烷船泵输出压力为,沿程摩阻和高差总损失为,所以增压泵须增压双机械密封,冲洗方案。增压泵及船泵关闭点压力小于管道设计压力,管道不会超压。泵出口设有调节阀,并与泵入口压力连锁,当泵入口压力较低时,调节阀会自动关小开度,使泵入口压力回升。经过调节阀的调节,泵的进出口压力将达到个平衡要求。当泵预冷完毕后,启动丙烷预冷泵,对管系进行预冷,此时管道流量约为。管系预冷完成后,启动增压泵实现输送。在正常卸船的时段,管道流量稳定在。在卸船末端,卸船流量减小,关闭台增压泵,或重开预冷泵。管道最小流量可以达到液化石油气码头卸船工艺设计要点论文原稿文液化石油气码头卸船工艺设计要点这篇工艺设计论文发表了液化石油气码头卸船工艺设计要点,目前液化石油气主要通过地下水封洞储存的方式,这种方式成本较低,有着很多优势,论文介绍了装卸工艺设计方案,并探讨了其安全保障措施,以下是详细论双机械密封,冲洗方案。增压泵及船泵关闭点压力小于管道设计压力,管道不会超压。泵出口设有调节阀,并与泵入口压力连锁,当泵入口压力较低时,调节阀会自动关小开度,使泵入口压力回升。经过调节阀的调节,泵的进出口压力将达到个平衡点这篇工艺设计论文发表了液化石油气码头卸船工艺设计要点,目前液化石油气主要通过地下水封洞储存的方式,这种方式成本较低,有着很多优势,论文介绍了装卸工艺设计方案,并探讨了其安全保障措施,以下是详细论述。此码头原设计为离岸式油品码库前需经换热器升温至以上,因而库区设有换热器,以将低温丙烷丁烷升温至以上。升温后的丙烷丁烷注入洞库时流经丙烷丁烷喷射器,以便抽吸丙烷丁烷洞库内的气相,并将其冷凝后回注入洞库,避免洞库在接收丙烷丁烷过程中造成洞库内压力升高。冷泵须增压,预冷泵扬程选择为。摘要对冷冻液化石油气卸船至水封洞库时的卸船工艺设计要点进行总结,主要阐述了装卸设备选型管道选型管道预冷和管道增压等。液化石油气码头卸船工艺设计要点论文原稿。工艺设计论文液化石油气码头卸船工艺设计据,在设计分界处,丙烷管道接受压力为,丁烷管道接受压力为,丙烷管道预冷时接受压力为。丙烷船泵输出压力为,沿程摩阻和高差总损失为,所以增压泵须增压,增压泵扬程选择为。丁烷船泵输出压力为,沿程摩阻和高差总损失为,所以增压泵须增压值,泵将平稳连续运行。泵的入口压力与泵连锁,旦出现泵的入口压力过低,会连锁停泵,以防止发生气蚀,保证泵与管道的安全。根据库区设计单位提供的资料数据,在设计分界处,丙烷管道接受压力为,丁烷管道接受压力为,丙烷管道预冷时接受压力为,满足末段卸船要求。为克服丙烷丁烷的饱和蒸汽压及摩擦阻力损失,须设置增压泵。目前主流的低温丙烷丁烷船每舱配备台泵,额定流量均为,选用的丙烷丁烷增压泵额定流量为,与船泵相匹配。增压泵类型为流量可以在范围内调节的离心泵程为丙烷卸船时,先以极小的流量对管道及泵激性预冷,此时流量较小,仅船泵即可满足卸船要求。当泵预冷完毕后,启动丙烷预冷泵,对管系进行预冷,此时管道流量约为。管系预冷完成后,启动增压泵实现输送。在正常卸船的时段,管道流量稳定热流程和喷射器回收气相流程作为地下水封洞库不可分割的部分,随水封洞库并建设。管道预冷和物料增压丙烷温度较低,输送时需要对管道预冷,设计管道预冷流程为丙烷卸船时,先以极小的流量对管道及泵激性预冷,此时流量较小,仅船泵即可满足卸船液化石油气码头卸船工艺设计要点论文原稿双机械密封,冲洗方案。增压泵及船泵关闭点压力小于管道设计压力,管道不会超压。泵出口设有调节阀,并与泵入口压力连锁,当泵入口压力较低时,调节阀会自动关小开度,使泵入口压力回升。经过调节阀的调节,泵的进出口压力将达到个平衡用管廊物料管设计分界线罐区物料管换热器喷射器地下水封洞库。因每种物料只有根液相管道,所以码头选用单管装卸臂即可满足要求。主要装卸臂选用规格见表。所有装卸臂均设有紧急拉断阀超限报警装置及绝缘法兰,以保证物料装卸的安全。丙烷丁烷入,满足末段卸船要求。为克服丙烷丁烷的饱和蒸汽压及摩擦阻力损失,须设置增压泵。目前主流的低温丙烷丁烷船每舱配备台泵,额定流量均为,选用的丙烷丁烷增压泵额定流量为,与船泵相匹配。增压泵类型为流量可以在范围内调节的离心泵的低温材料,可用作输送丙烷的管材。奥氏体不锈钢由于价格昂贵而较少适用。目前,普遍使用进口的低温碳钢作为输送丙烷的管材。本工程丙烷输送管道采用低温碳钢螺旋缝焊接钢管,丁烷输送管道采用号钢螺旋缝焊接钢管,其余产品管材采丁烷洞库内的气相,并将其冷凝后回注入洞库,避免洞库在接收丙烷丁烷过程中造成洞库内压力升高。换热流程和喷射器回收气相流程作为地下水封洞库不可分割的部分,随水封洞库并建设。液化石油气码头卸船工艺设计要点论文原稿。管道设计工艺管道设液相管线来完成卸船。主要卸船工艺流程船舶船舶卸料泵码头装卸臂质量流量计预冷泵增压泵码头物料管公用管廊物料管设计分界线罐区物料管换热器喷射器地下水封洞库。因每种物料只有根液相管道,所以码头选用单管装卸臂即可满足要求。主要装卸臂选据,在设计分界处,丙烷管道接受压力为,丁烷管道接受压力为,丙烷管道预冷时接受压力为。丙烷船泵输出压力为,沿程摩阻和高差总损失为,所以增压泵须增压,增压泵扬程选择为。丁烷船泵输出压力为,沿程摩阻和高差总损失为,所以增压泵须增压丁烷增压泵额定流量为,与船泵相匹配。增压泵类型为流量可以在范围内调节的离心泵,双机械密封,冲洗方案。增压泵及船泵关闭点压力小于管道设计压力,管道不会超压。泵出口设有调节阀,并与泵入口压力连锁,当泵入口压力较低时,计压力及设计温度见表。丁烷的操作温度为,普通碳钢使用温度的下限为,因此可用普通碳钢钢管作为输送管道。丙烷的操作温度为,因此作为丙烷输送管道的金属材料既要具备足够的低温延展性,又要具备定的强度。奥氏体不锈钢和低温碳钢都是很程为丙烷卸船时,先以极小的流量对管道及泵激性预冷,此时流量较小,仅船泵即可满足卸船要求。当泵预冷完毕后,启动