车桥上。主片卷耳受力严重是薄弱处，为改善主片卷耳的受力情况，常将第二片末端也弯成卷耳，包在主片卷耳的外面亦称包耳。中心螺栓用来连接各种有些悬架中的钢板弹簧两端不做成卷耳，而采用其他的支承连接方式如非独立悬架。主片卷耳受力严重是薄弱处，为改善主片卷耳的受力情况，常将第二片末端也弯成卷耳，包在主片卷耳的外面亦称包耳。料代替钢板，质量可减少以上。端的截面是逐渐不同，因此轧制工艺比较复杂。为了减轻质量和轧制工艺难度，目前出现了种纤维增强塑车上，就出现了少片钢板弹簧，以消除多片钢板弹簧的缺陷。，钢板的片数与支承汽车的质量和减振效果相关，钢板越多越厚越短，弹簧刚性就越大但是，当钢板弹簧挠曲时，各片之间就会互相滑动摩擦产生噪声，摩擦还会引起弹簧变形，造成行驶不平顺，因此，在承载量不是很大的影响等的研究是推广应用搅拌摩擦焊的基础，有关这些方面的研究是这个领个带有特型搅拌指头的搅拌头旋转并缓慢的将搅拌指头插入两块对接板材之间的焊缝处。般来讲，搅拌指头的长度接近焊缝的深度。当旋转的搅拌指头接触工件表面时，与工件表面的快速摩擦产生的摩擦热使接触点材料的温度升高，强度降低。搅拌指头在外力作用下不断顶锻和挤压接缝两边的材料，直至轴肩紧密接触工件表面为止。绪论搅拌摩擦焊是由英国焊接研究„„„„本论文的目的和意义„„„„„„„„„„„„„„„第二章搅拌摩擦焊焊机设计„„„„„„„„„„„„„„总体设计规划„„„„„„„„„„„„„„„„„„搅拌摩擦系统设计„„„„„„„„„„„„„„„„搅拌头及夹具设计„„„„„„„„„„„„„搅拌系统功率计算„„„„„„„„„„„„„搅拌系统带设计„„„„„„„„„„„„„搅拌轴的设计„„„„„„„„„„„„„„„伺服系统设计„„„„„„„„„„„„„„„„„„伺服系统功率计算„„„„„„„„„„„„„伺服系统带设计„„„„„„„„„„„„„伺服系统齿轮传动设计„„„„„„„„„„„伺服系统传动丝杠设计„„„„„„„„„„„伺服系统液压传动器件选择„„„„„„„„„电气控制设计„„„„„„„„„„„„„„„„„„电气控制设计原则„„„„„„„„„„„„„电气控制系统原理图„„„„„„„„„„„„结论„„„„„„„„„„„„„„„„„，可将焊接过程中的人为因素降到最低。在世界范围内的发达和发展中国家申请了知识产权保护。此技术原理简单，且控制参数少易于实现自动化„结论„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„致谢„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„参考文献„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„第章杠设计„„„„„„„„„„„伺服系统液压传动器件选择„„„„„„„„„电气控制设计„„„„„„„„„„„„„„„伺服系统设计„„„„„„„„„„„„„„„„„„伺服系统功率计算„„„„„„„„„„„„„伺服系统带设计„„„„„„„„„„„„„伺服系统齿轮传动设计„„„„„„„„„„„伺服系统传动丝摩擦系统设计„„„„„„„„„„„„„„„„搅拌头及夹具设计„„„„„„„„„„„„„搅拌系统功率计搅拌摩擦焊的发展前景„„„„„„„„„„„„„„本论文的目的和意义„„„„„„„„„„„„„„„第二章搅拌摩擦焊焊机设计„„„„„„„„„„„„„„总体设计规划„„„„„„„„„„„„„„„„„„般模具表面粗糙度，要比塑件的要求低级。塑件的表面粗糙度般为件壁厚尽可能均匀。本次设计的壁厚非均匀，且满足塑件的最小厚度。二表面粗糙度塑件的外观要求越六圆角塑件除了使用上要求采用尖角外，其余所有转角处均应尽可能采用圆角过渡。塑件在模具中的位置型腔数量及排列方式塑件的设计已完成，根据塑件品种，形状及尺寸分析，塑件的材料形状尺寸于浇口的位置和形状有关，同时也对分型面和脱模位置有影响，此外质量控制要求，塑件的成本，注射机技术规范对型腔均有影响，本次设计选定模腔。二分型面的设计分型面设在零件开口最大轮廓处分型面设在零件开口处以使塑件开模以后留在围为每分钟转。背压的正常设定范围是。当混合色母料时，应采用较高的背压以达到最佳的分散状态。螺杆选择由于兼具有很好的特性，般注塑螺杆选择通用型即可，压缩比不宜太大如果产品要求不高，也可选择类似用的螺杆塑料制件的结构工艺性要想获得合格的塑料制件，除选择合理的塑件材料外，还必须考虑塑件的结构工艺性。塑件的结构工艺性与模具设计有直接关系，只有塑件设计满足成型塑件的尺度塑件尺寸的大小取决于塑料的流动性。在注射成型中，薄壁塑件的尺寸不能设计的过大。塑件的结构工艺性与模具设计有直接关系，只有塑件设计满足成型工艺要求，才能设计出合理的模具结构。螺杆选择通用型即可，压缩比不宜太大如果产品要求不高，也可选择类似用的螺杆塑料制件的结构工艺性混合色母料时，应采用较高的背压以达到最佳的分散状态。螺杆选择由于兼具有很好的特性，般注塑背压的正常设定范围是。注射压力大约低。螺杆速度范围为每分钟转。简而言之，任何操作空间紧张的场合比传统设备的优势，广泛应用于各种行业。摇臂式行车由回转臂回转驱动装置，立柱及电葫芦组成，立柱下面通过地脚螺栓国定在混呢图基础上，由齿轮啮合驱动摇臂回转，电葫芦在悬臂工字钢上作左右直线运动，并起吊重物。如图本次设计为立柱摇臂式起重机，起重提升部分选用标准的型电动葫芦，电动葫芦是种轻小型起重设备，具有重量轻，结构紧凑，零部件通用性强，体积小，操作简便等等优点。电机和制动器的设计会保证高效率高循环性的连续性运行。起升电机是个带有平面盘式制动圆柱电动机。件通用性强，体积小，操作简便等等优点。电动葫芦减速器使用特殊硬化的材料加工硬化制成，运转动如图本次设计为立柱摇臂式起摇臂式行车由回转臂回转驱动装置，立柱及电葫芦组成，立柱下面通过地脚螺栓国定在混呢图基础上，由齿轮啮合驱动摇臂回转，电葫芦在悬臂工字钢上作左右直线运动，并起吊重物。简而言之，任何操作空间紧张的场合比传统设备的优势，广泛应用于各种行业。摆臂式起重机是近年来发展起来的中小型起重设备，可靠安全高效节能节省时间和精力，灵活的特点。故取内筒体壁厚夹套筒体应力而故内筒体和夹套均满足水压试验时的应力要求。外压实验校核由前面的计算可知，当内筒体厚度取时，它的许用外压为，小于夹套的水压试验压力，故在做夹套的压力实验校核时，必须在内筒体内保持定压力，以使整个试验过程中的任意时间内，夹套和内同的压力差不超过允许压差。第三节人孔选型及开孔补强设计人孔选型选择回转盖带颈法兰人孔，标记为人孔，尺寸如下表所示密封面形式公称压力公称直径算按承受内压计算焊缝系数同夹套，则内筒体计算壁厚为筒体和底封头既受内压作用又受外压作用，按内压则取，按外压则取三夹套筒体和夹套封头厚度计算夹套材料选择热轧钢板，其，夹套筒体计算壁厚夹套采用双面焊，局部探伤检查，查过程设备设计表得则查过程设备设计表取钢板厚度负偏差，对于不锈钢，当介质的腐蚀性极微时，可取腐蚀裕量，对于碳钢取腐蚀裕量，故内筒体厚度附加量，夹套厚度附加量。根据钢板规格，取夹套筒体名义厚度。夹套封头计算壁厚为则，。内筒体计算长度。取厚度附加量，确定取夹套封头壁厚与夹套筒体壁厚相同。四内筒体壁厚计规格，取夹套筒体名义厚度。裕量，故内筒体厚度附加量，夹套厚度附加量。根据钢板夹套采用双面焊，局部探伤检查，查过程设备设计表得则查过程设备设作用又受外压作用，按内压则取，按外压则取三夹套筒体和夹套封头厚度计算夹套材料选择热轧钢板，其，夹套筒体计算壁厚