，主要区别在于主桁架的形状，其承重结构为三角形，其它组成类似于菱形挂篮，属于全锚式挂篮，自重轻。

部采用斜拉体系代替梁式结构的受力，而由此引起的水平分力，通过上下限位装置或称水平制动装置承受主梁取消平衡重，所以船重量较轻滑动斜拉式挂篮。

滑动斜拉式挂篮在力学体系方面有较大的突破，其上锚式挂篮，自重轻。

弓弦式拄篮。

三角形挂篮也是在平行桁架式挂篮的基础上简化而来，它与菱年来常用的挂篮形式。

三角形挂篮。

上简化而来，其上部结构为菱形，前部伸出两伸臂小粱，作为挂篮底模平台和侧模前移的图斜拉式挂篮图拱形挂篮菱形挂篮。

菱形挂篮可以认为是在平行桁架式技篮的，允许裂缝宽度还应小些。

新颁布仅达不到预期的效果，还可能潜藏着突发性事故的危险。

的以下简称规定钢筋混凝土构件计算的特征裂缝宽度不应超过下列规定的限值Ⅰ类及Ⅱ类环境Ⅲ类及Ⅳ类环境结构性裂缝可根据构件的受力特征判断。

图所示为钢筋混凝土简支梁的典型结构性裂缝分布示意图。

图钢筋混凝土梁结构裂缝图中所示的跨中截面附近下缘受拉区的竖向裂缝，是最常见的结构性裂缝。

在正常设计和使用情况下，裂缝宽度不大，间距较密，分布均匀。

若竖直裂缝宽第二类由变形引起的裂缝，称为非结构性裂缝，如温度变化混凝土收缩等因素引起的结构变形受到，裂缝是反映混凝土结构病害的晴雨表。

所以，对混凝土结构的损伤检测，首先应从对结构的裂缝调查检测与分析入手。

混凝土结构的裂缝是由材料内部的初始缺陷微裂缝的扩展而引起的。

引起裂缝的原因很多，但可归纳为两大类第类由外荷载引起的裂缝，称为结构性裂缝又称为受力裂缝，其裂缝的分布及宽度与外荷载有关。

这种裂缝的出现，预示结构承载力可能不足或存在其他严重问题。

起。

现，变形得到释放，自应力也就消失了。

两类裂缝有明显的区别，危害效果也不相同，有时两类裂缝融在这种裂缝的出现，预示结构承载力可能不足或存在其他严重问题。

引起裂缝的原因很多，但可归纳为两大类第类由外荷载引起的裂缝，称为结构性裂缝又称为受力混凝土结构的裂缝是由材料内部的初始缺陷微裂缝的扩展而引起的。

所以，对混凝土结构的损伤检测，首先应从混凝土结构的裂缝分析实践表明，混凝土结构的任何损伤与破坏，般都是首先在混凝土中出现裂缝，裂缝是反映混凝土结构病害的晴雨表。

相应的电动机。

下图图画出了桥式另方面，凸轮控制器中有形的触点在频繁的切除中很容易出故障，给维修带来了不便。

济源职业技术本设计中设法使用实现起重机中各电动机主辅电路的逻辑连接关系，将有形的触点化为内部无形的逻辑关系。

表给出了个经精简后的主令控制器的开合表，济源职业技术学院毕业设计并为各挡位接通的触点安排了的输入口。

为满足大电流切换的需要，的输出必须连接接触器及继电器。

表三档主令开关开合表输入端口向前向后停止注接通本设计个三档位主令控制器及升降速按钮作为操作器件，使用及继电器模拟这次设计总的思路是用台变频器来控制台电机。

本系统使用晶体管输出，寿命长，可适用于频繁开合的场合。

由于型的本机数字量为入出，已能满足本系统对口的要求，因此外部不需要扩展入出模块。

由于起重机机构多为恒转矩负载，故选用带低速转矩提升功能的电压型变频济源职业技术学院毕业设计器。

平移机构惯量较大，负载变化相对小，属于阻力性负载，故大车小车卷扬电机选用西门子的型变频器，可获得稳定的工作状态和良好的机械特性。

机选用适合频繁起动转动惯量小起动转矩大的变频用电机。

作制，通常接电持续在以上，负载多为大惯量系统。

因此起重机的运行机构选用普通电机，提升机构的电的机械特性。

桥式起重机的电气传动系统有大车电动机两台小车电动机台吨主钩提升电动机各台平移机构惯量较大，负载变由于起重机机构多为恒转矩负载，故选用带低速转矩提升功能的电压型变频济源职业技术学院毕业设计器。

由于型的本机数字量为入出本系统使用晶体管输出，寿命长，可适用于频繁开合的场合。

率的计算值，负荷计算后的实际功率因数因为电容器的台数选择与计算值不同，所以应计算补偿后的实际功率因数。

负荷计算的方法有需要系数法利用系数法及二项式等几种。

本设计将采用需要系数法予以确定根据所给原始资料计算过程如下主井提升机为例，负荷计算结果见负荷统计表主井提升机该组用电设备的有功无功视在功率计算值，该组用电设备额定容量之和该组用电设备的需用系数和加权平均功率因数与相对应的正切值该组用电设备的负荷电流按下式计算式中该组用电设备的总负荷电流，电网的额定电压，二全矿补偿后的功率因数应不低于目前变电所般是采用在母线上装设并联电容器的进行集中补偿的方法，来提无功功率计算值之和，各组用电设备最大负荷不可能同时出现的组间最大负荷同时系数，组数越多其值越小，本设计取，变电所的功率因数为负荷计算结果梨树湾矿负荷资料负荷名称电动机形式电动机额定容量设备台数设备容量需用系数功率因数距变电所距离重要负荷率备注安装工作安装工作地面主井提升机绕线副井提升机绕线主扇风机同步超前压风机同步超前机修厂工人村洗煤厂梨树湾村机械厂二井下距井口主排水泵采区二采区石门变电所井底车场注配电电压为。

无功功率的补偿根据全国供用电规则的规定高压供电角的正切值电容器柜台数的确定无功补偿所需电容器总台数为式中电容器补偿容量的计算电容器的无功补偿容量为式中补偿前功率因数角的正切值补偿后应达到的功率因数无功功率的补偿根据全国供用电规则的规定高压供电的工业用户功率因数应该在以上，所以当变电所的功率因数低于时，应采取人工补偿措施，升机绕线主扇风机同步超前压风机同步超前机修厂工人村洗煤厂梨树湾村机械厂二井下距井口需用系数功率因数距变电所距离重要负荷率备注安装工作安装工作地面主井提升机绕线副井提能同时出现的组间最大负荷同时系数，组数越多其值越小，本设计取，变电所的功率因数为变电所负荷的总有功无功视在功率计算值，变电所各组用电设备的有功无功功率计算值之和，各组用电设备最大负荷温度力以及它们对桥梁结构的影响，还有日照升温和日照降温对桥梁的影响。

利用有限元软件得出桥梁在体系升温体系降温日照升温日照降温作用下产生的弯矩剪力图如图。

全部支座沉降全部支座沉降全部支座沉降全部支座沉降全部支座沉降全部支座沉降第页共页图支座沉降作用下主梁产生的弯距包络图图支座沉降作用下主梁产生的剪力包络图主梁个关键截面在支座沉降作用下产生的弯矩和剪力具体数值见表。

表支座沉降作用下的弯矩剪力值单元荷载剪力弯矩支座沉降全部支座沉降全部支座沉降全部第页共页支座沉降全部支座沉降全部支座沉降全部支座沉降全部支座沉降全部支座沉降全部支座沉降全部支座沉降全部支座沉降全部支座沉降全部支座沉降全部支座沉降全部支座沉降全部支座沉降全部支座沉降全部支座沉降全部支座沉降全部支座沉降全部支座沉降全部支座沉降载内力计算冲击系数的计算汽车的冲击系数是汽车过桥时对桥梁结构产生的竖向动力效应的增大系数。

降全部支座沉降全部支座沉降全部支座沉降全部支座沉降全部续表单元荷载剪力弯矩支座沉降全部支座沉降全部支座沉降全部第页共页支座沉降全部活弯矩支座沉降全部支座沉降全部支座沉降全部第页共页支座沉降全部支座沉降全部支座沉降全部支座沉降全部支座沉降全部支座沉降全部支座沉降面在支座沉降作用下产生的弯矩和剪力具体数值见表第页共页图支座沉降作用下主梁产生的弯距包络图图支座沉降作用下主梁产生的剪力包络图主梁个关键截假设三跨连续钢构的四个支点分别下沉，最少沉降个支座，最多沉降个支座，将各种支座沉降情况所内力计算由于各个支座处的竖向支座反力和地质条件的不同引起支座的不均匀沉降，支座沉降会引起桥梁产生内力。