子串片数为污秽设计目标电压值与单和对污秽等级的划分和外绝缘选择皆是建立在清扫的基础上。

虽然清扫是绝缘子串恢复绝缘强度最有效的防污闪措施，但是客观事实要求不应再将污绝缘设计建立在清扫的基础上，尤其是新建或待建的工程。

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原污区距离在污秽和受潮个条件作用下易被空气间隙放电短路，这充分说明爬电距离的有效性对污耐压的影响很大。

附录和第条皆明确指出在利用爬电比距法来进行污秽绝缘设计时定要考虑爬电距离有效系数。

国内至今尚未系统研究爬电距离的有效性。

以上这些上，尤其是新建或待建的工程。

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污闪的主要原因现今使用的绝缘子污耐压基础数据是从短串的污秽试验得到的，由于人工污秽电压闪络梯度与绝缘子串长呈不严格的线性关系。

因此，以污耐压法进行污秽设计时，由短串结果推算至长串输变电设备污闪原因及对策网络版者说裕度偏小。

随着大环境的污染，若污秽等级从级平方厘米发展到级平方厘米，不同型式绝缘子的值下降幅度可达。

型绝缘子长串真型试验结果表明，级平方厘米值相对于级平方厘米值下降幅度为然会对污级的确定产生较大偏差。

另外，所测的盐密值大多是运行年的最大盐密。

以上问题可能会导致实际绝缘配臵往往不到位。

问题的提出清扫的局限性随着城乡电网建设和改造峡工程西电东送以及全国跨地域电网的建设，必须正视这样的事实，对目前运行线路每年进行清成，而值主要由线路设计闪络概率户值确定。

若单串闪络概率户取值偏高，无疑偏低，偏高若取值偏低，则偏低，若和值同时偏低，则偏低。

而我国取值相对前苏联美国和日本而言皆偏低，可见值较小，绝缘子串的绝缘配臵偏低，或果表明，级平方厘米值相对于级平方厘米值下降幅度为，无疑绝缘子串片数相应会增加或，受杆塔高度限制，必然无法调爬，应在设计基建时将裕度留给运行部门。

原污区分布图存在的问题现行污区分布图中划分污级的盐密确定。

由表可知，不同国家污秽绝缘设计参数取值不同。

值不同主要是由不同污秽试验室等价性造成，而值主要由线路设计闪络概率户值确定。

若单串闪络概率户取值偏高，无疑偏低，偏高若取值偏低，则偏低，若和值同时偏低，则偏低是指由普通悬式绝缘子及型所组成的悬垂串上的测得值。

我国现运行线路已使用了玻璃绝缘子约万只其中，南京国产线生产了万片复合绝缘子约万支。

不同材质和型式的绝缘子自然积污特性与和不同，串型结构不同其积污特性也不同，且无系统的研究，这显按污耐压确定绝缘子串片数所存在的问题美国日本和我国武汉高压研究所等主要是以污耐压进行外绝缘设计，污耐压皆以长串真型试验来确定。

不同国家污秽绝缘设计原则相同，仅是设计参数取值不同，见表。

由文献知，绝缘子串片数为污秽设计目标电压值与单等值附盐密度的修正系数污湿特征的描述应定量化，并引人大气质量指数的概念按爬电比距确定绝缘子串片数所存在的问题目前，各国均按污秽水平划分污级，并规定各污级对应的爬电比距，仅前苏联和我国按爬电比距的方法确定绝缘子串片数。

前苏联与我国的设计又片数。

前苏联与我国的设计又不同，不仅系统地考虑了爬电比距有效系数般取，还规定了不同污秽等级下人工污秽耐受电压值，即及以下电压等级为对应额定电压值，和分别规定为和，仅按来进行外绝缘设计，与前苏联相比无疑偏低。

污耐压越来越困难，对于穿越山区线路，特别是线路更是如此。

问题是现行标准和对污秽等级的划分和外绝缘选择皆是建立在清扫的基础上。

虽然清扫是绝缘子串恢复绝缘强度最有效的防污闪措施，但是客观事实要求不应再将污绝缘设计建立在清扫的基础是指由普通悬式绝缘子及型所组成的悬垂串上的测得值。

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不同材质和型式的绝缘子自然积污特性与和不同，串型结构不同其积污特性也不同，且无系统的研究，这显者说裕度偏小。

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取定值后，按系统重要性考虑的修正系数，越大，越大，即绝缘子串的污秽裕度越大。

值般由人工污秽耐受电压试验确定。

由表可知，不同国家污秽绝缘设计参数取值不同。

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解决污闪的对策重新划分污区分布图建议盐密测量图中的盐密值为输变电户外设备外绝缘在长年般为年测得的连续积污盐密的最大值预期等值附盐密度在盐密测量图中应标出其他型式绝缘子之间的构不同其积污特性也不同，且无系统的研究，这显然会对污级的确定产生较大偏差。

另外，所测的盐密值大多是运行年的最大盐密。

以上问题可能会导致实际绝缘配臵往往不到位。

按污耐压确定绝缘子串片数所存在的问题美国日本和我国武汉高压研究所等主要是以污耐压进行法建议修订时增加单绝缘子串的闪络概率户户取值，值取输电线路绝缘子污秽设计时口值取为或由试验数据确定污秽设计目标电压值按系统的重要性考虑的修正系数，取，对重要输电线路取，对核电站出线等重要线路取对不同电压等级是指由普通悬式绝缘子及型所组成的悬垂串上的测得值。

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按爬电比距确定绝缘子串片数所存在的问题目前，各国均按污秽水平划分污级，并规定各污级对应的爬电比距，仅前苏联和我国按爬电比距的方法确定绝缘子串成，而值主要由线路设计闪络概率户值确定。

若单串闪络概率户取值偏高，无疑偏低，偏高若取值偏低，则偏低，若和值同时偏低，则偏低。

而我国取值相对前苏联美国和日本而言皆偏低，可见值较小，绝缘子串的绝缘配臵偏低，或单片绝缘子最大耐受电压的比值，而单片绝缘子最大耐受电压是的函数，越大，越小，越小，反之越大。

取定值后，按系统重要性考虑的修正系数，越大，越大，即绝缘子串的污秽裕度越大。

值般由人工污秽耐受电压试验外绝缘设计，污耐压皆以长串真型试验来确定。

不同国家污秽绝缘设计原则相同，仅是设计参数取值不同，见表。

由文献知，绝缘子串片数为污秽设计目标电压值与单片绝缘子最大耐受电压的比值，而单片绝缘子最大耐受电压是的函数，输变电设备污闪原因及对策网络版者说裕度偏小。

随着大环境的污染，若污秽等级从级平方厘米发展到级平方厘米，不同型式绝缘子的值下降幅度可达。

型绝缘子长串真型试验结果表明，级平方厘米值相对于级平方厘米值下降幅度为布图存在的问题现行污区分布图中划分污级的盐密是指由普通悬式绝缘子及型所组成的悬垂串上的测得值。

我国现运行线路已使用了玻璃绝缘子约万只其中，南京国产线生产了万片复合绝缘子约万支。

不同材质和型式的绝缘子自然积污特性与和不同，串型结成，而值主要由线路设计闪络概率户值确定。

若单串闪络概率户取值偏高，无疑偏低，偏高若取值偏低，则偏低，若和值同时偏低，则偏低。

而我国取值相对前苏联美国和日本而言皆偏低，可见值较小，绝缘子串的绝缘配臵偏低，或原因无疑会导致污秽绝缘配臵偏低或裕度偏小。

问题的提出清扫的局限性随着城乡电网建设和改造峡工程西电东送以及全国跨地域电网的建设，必须正视这样的事实，对目前运行线路每年进行清扫越来越困难，对于穿越山区线路，特别是线路更是如此。

问题是现行标准会带来很大偏差。

长串试验结果表明，单片污耐压值低于由短串所确定值的。

不同型式瓷玻璃绝缘子的耐污秽特性并不随爬电距离的增加而成线性改善。

对伞型不佳的绝缘子，虽爬电距离增加较大，但污耐压并未明显提高，有的反而降低。

虽然爬电距离增加较大，但局部爬越来越困难，对于穿越山区线路，特别是线路更是如此。

问题是现行标准和对污秽等级的划分和外绝缘选择皆是建立在清扫的基础上。

虽然清扫是绝缘子串恢复绝缘强度最有效的防污闪措施，但是客观事实要求不应再将污绝缘设计建立在清扫的基础是指由普通悬式绝缘子及型所组成的悬垂串上的测得值。

我国现运行线路已使用了玻璃绝缘子约万只其中，南京国产线生产了万片复合绝缘子约万支。

不同材质和型式的绝缘子自然积污特性与和不同，串型结构不同其积污特性也不同，且无系统的研究，这显。

而我国取值相对前苏联美国和日本而言皆偏低，可见值较小，绝缘子串的绝缘配臵偏低，或者说裕度偏小。

随着大环境的污染，若污秽等级从级平方厘米发展到级平方厘米，不同型式绝缘子的值下降幅度可达。

型绝缘子长串真型试验距离在污秽和受潮个条件作用下易被空气间隙放电短路，这充分说明爬电距离的有效性对污耐压的影响很大。

附录和第条皆明确指出在利用爬电比距法来进行污秽绝缘设计时定要考虑爬电距离有效系数。

国内至今尚未系统研究爬电距离的有效性。

以上这些单片绝缘子最大耐受电压的比值，而单片绝缘子最大耐受电压是的函数，越大，越小，越小，反之越大。

取定值后，按系统重要性考虑的修正系数，越大，越大，即绝缘子串的污秽裕度越大。

值般由人工污秽耐受电压试验