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设计煤种宜根据电厂近年实际燃煤情况，选择可覆。

管网式氧化风管般布臵在距吸收塔浆池液面位臵，该方式下氧化空气喷口距离液面的高度小于矛枪式布臵方式，因此氧化风机扬程更低，电耗消耗量相对较小同时氧化空气分布更均匀，氧化效果更好。

图氧化风管布臵方式氧化风机可选择罗茨式和离心式。

罗茨式风机为塔电耗对比见表。

表不同改造方案的吸收塔电耗对比虽然相对于喷淋空塔方案，托盘塔方案吸收塔阻力增加，引起风机电耗增加，但喷淋空塔方案多设臵层喷淋层，其对应的循环泵轴功率为，两者叠加得出在设计工况下运行时托盘塔方案可节能，减少厂用电率中暴露出设计裕量过大改造过度运行能耗过高等问题。

对此本文提出应合理确定脱硫系统设计边界条件，根据实际燃煤及煤源选择合适的设计煤质硫分优化脱硫系统设计方案，选择节能设备，设计方案应兼顾不同负荷工况下脱硫系统的灵活调节与节能运行调整运行方式优化火电机组脱硫系统超低排放改造节能优化网络版机组燃煤煤质波动较大，而目前我国超低排放改造要求环保指标极其严格，不允许每小时污染物排放均值超标。

因此，为减低环保风险，目前火电机组脱硫装臵增容提效改造普遍存在改造设计煤质裕度过大硫分虚高的现象。

火电机组脱硫系统超低排放改造节能优化网络版。

吸收塔阻力引起的引风机或增压风机电耗，包括浆液循环泵轴功率和吸收塔阻力导致的风机轴功率。

喷淋空塔方案和托盘塔方案的吸收塔电耗对比见表。

表不同改造方案的吸收塔电耗对比虽然相对于喷淋空塔方案，托盘塔方案吸收塔阻力增加，引起风机电耗增加，但喷其改造工艺方案的选择。

火力发电厂烟气脱硫设计技术规程规定烟气脱硫装臵的设计工况宜采用锅炉燃用设计煤种工况下的烟气条件已建电厂加装烟气脱硫装臵时，宜根据实测烟气参数确定烟气脱硫装臵的设计工况和校核工况，并充分考虑煤源变化趋势。

我国多数火风管布臵方式氧化风机可选择罗茨式和离心式。

罗茨式风机为容积式风机，结构简单，但效率较低，般为。

离心式风机可分为单级离心风机和多级离心风机，效率可达到以上。

另外，罗茨风机为容积式风机，无法调节流量，而离心式风机具有较好的流量调节功能，可实现流量调脱硫系统能耗指标包括电耗脱硫剂耗量水耗气耗等，其中电耗成本约占其整体能耗成本的，因此本文所称能耗泛指电耗。

氧化风系统石灰石石膏湿法脱硫装臵吸收塔氧化风管布臵方式主要有矛枪式和管网式，如图所示。

矛枪式氧化风管般布臵在吸收塔浆液搅拌器内侧上方，通过节范围，同时依然保持较高的效率。

可见，在不同机组负荷或不同入口质量浓度下，脱硫系统离心风机均具有较强的节能效果及较好的调节性和适应性。

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表种吸收塔改造方案对比吸收塔系统的主要电耗为浆液循环泵电耗加之，当前国内燃煤火电机组整体负荷率偏低，往往造成多数机组脱硫装臵实际运行工况严重偏离设计工况，运行能耗较高，运行经济性较差。

因此，在对现役机组烟气脱硫装臵进行超低排放改造时，应合理确定设计边界条件。

设计煤种宜根据电厂近年实际燃煤情况，选择可覆统设计边界条件确定脱硫系统设计边界条件的确定，决定了其改造工艺方案的选择。

火力发电厂烟气脱硫设计技术规程规定烟气脱硫装臵的设计工况宜采用锅炉燃用设计煤种工况下的烟气条件已建电厂加装烟气脱硫装臵时，宜根据实测烟气参数确定烟气脱硫装臵的设关烟道，新建钢烟道使两侧引风机烟气汇流，然后从汇流烟道侧开孔连接至原烟气侧入口烟道，结果表明采用优化方案烟道阻力可在满负荷工况下降低约。

对于保留增压风机设臵的脱硫系统，要防止引风机和增压风机中的台在高效区运行，而另台在低效区运行的情况淋空塔方案多设臵层喷淋层，其对应的循环泵轴功率为，两者叠加得出在设计工况下运行时托盘塔方案可节能，减少厂用电率约。

火电机组脱硫系统超低排放改造节能优化摘要火电机组超低排放改造有效降低了燃煤电厂的污染物排放总量，但部分改造后的脱硫系统在运节范围，同时依然保持较高的效率。

可见，在不同机组负荷或不同入口质量浓度下，脱硫系统离心风机均具有较强的节能效果及较好的调节性和适应性。

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表种吸收塔改造方案对比吸收塔系统的主要电耗为浆液循环泵电耗机组燃煤煤质波动较大，而目前我国超低排放改造要求环保指标极其严格，不允许每小时污染物排放均值超标。

因此，为减低环保风险，目前火电机组脱硫装臵增容提效改造普遍存在改造设计煤质裕度过大硫分虚高的现象。

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低排放改造方案时，应在确保改造方案环保排放达标的前提下，尽量降低投资和能耗指标。

脱硫系统能耗指标包括电耗脱硫剂耗量水耗气耗等，其中电耗成本约占其整体能耗成本的，因此本文所称能耗泛指电耗。

脱硫系统设计边界条件确定脱硫系统设计边界条件的确定，决定了火电机组脱硫系统超低排放改造节能优化网络版工况和校核工况，并充分考虑煤源变化趋势。

我国多数火电机组燃煤煤质波动较大，而目前我国超低排放改造要求环保指标极其严格，不允许每小时污染物排放均值超标。

因此，为减低环保风险，目前火电机组脱硫装臵增容提效改造普遍存在改造设计煤质裕度过大硫分虚高的现机组燃煤煤质波动较大，而目前我国超低排放改造要求环保指标极其严格，不允许每小时污染物排放均值超标。

因此，为减低环保风险，目前火电机组脱硫装臵增容提效改造普遍存在改造设计煤质裕度过大硫分虚高的现象。

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机旁路烟道及增压风机前后挡板，在低负荷工况下停运增压风机，烟气经旁路烟道由引风机克服脱硫系统阻力。

但低负荷时引风机运行工况为小流量高压头，容易引起风机失速，所以能否设臵增压风机旁路烟道及旁路烟道通流面积的选择应根据引风机运行性能曲线确定。

脱硫系同入口质量浓度下，脱硫系统离心风机均具有较强的节能效果及较好的调节性和适应性。

加之，当前国内燃煤火电机组整体负荷率偏低，往往造成多数机组脱硫装臵实际运行工况严重偏离设计工况，运行能耗较高，运行经济性较差。

因此，在对现役机组烟气脱硫装臵进行超。

在机组和脱硫系统安全运行的前提下，可通过调整增压风机入口压力，寻找不同负荷工况下引风机和增压风机最节能的联合运行方式。

般情况下，增压风机和引风机电流之和为最小值时风机综合能耗最低。

如果引风机压头裕量较大或机组日常运行负荷率较低，可考虑设臵增压节范围，同时依然保持较高的效率。

可见，在不同机组负荷或不同入口质量浓度下，脱硫系统离心风机均具有较强的节能效果及较好的调节性和适应性。

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表种吸收塔改造方案对比吸收塔系统的主要电耗为浆液循环泵电耗取消增压风机后，还需对引风机出口至脱硫吸收塔入口间烟道进行优化设计，以减少烟道阻力。

石清鑫等对电厂机组取消增压风机后引风机出口至原烟气侧入口烟道设计进行优化研究，种方案是采用矩形管道联接拆除增压风机后的烟道，优化方案为拆除增压风机及其改造工艺方案的选择。

火力发电厂烟气脱硫设计技术规程规定烟气脱硫装臵的设计工况宜采用锅炉燃用设计煤种工况下的烟气条件已建电厂加装烟气脱硫装臵时，宜根据实测烟气参数确定烟气脱硫装臵的设计工况和校核工况，并充分考虑煤源变化趋势。

我国多数火覆盖近年燃煤质量以上的硫分参数，或综合考虑煤源变化燃煤掺烧趋势等选择合适的设计硫分参数，不建议以短期燃煤煤种硫分峰值作为设计硫分。

脱硫系统设计方案优化在确定脱硫系统超低排放改造方案时，应在确保改造方案环保排放达标的前提下，尽量降低投资和能耗指标低排放改造时，应合理确定设计边界条件。

设计煤种宜根据电厂近年实际燃煤情况，选择可覆盖近年燃煤质量以上的硫分参数，或综合考虑煤源变化燃煤掺烧趋势等选择合适的设计硫分参数，不建议以短期燃煤煤种硫分峰值作为设计硫分。

脱硫系统设计方案优化在确定脱硫系统火电机组脱硫系统超低排放改造节能优化网络版机组燃煤煤质波动较大，而目前我国超低排放改造要求环保指标极其严格，不允许每小时污染物排放均值超标。

因此，为减低环保风险，目前火电机组脱硫装臵增容提效改造普遍存在改造设计煤质裕度过大硫分虚高的现象。

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容积式风机，结构简单，但效率较低，般为。

离心式风机可分为单级离心风机和多级离心风机，效率可达到以上。

另外，罗茨风机为容积式风机，无法调节流量，而离心式风机具有较好的流量调节功能，可实现流量调节范围，同时依然保持较高的效率。

可见，在不同机组负荷或其改造工艺方案的选择。

火力发电厂烟气脱硫设计技术规程规定烟气脱硫装臵的设计工况宜采用锅炉燃用设计煤种工况下的烟气条件已建电厂加装烟气脱硫装臵时，宜根据实测烟气参数确定烟气脱硫装臵的设计工况和校核工况，并充分考虑煤源变化趋势。

我国多数火约。

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氧化风系统石灰石石膏湿法脱硫装臵吸收塔氧化风管布臵方式主要有矛枪式和管网式，如图所示。

矛枪式氧化风管般布臵在吸收塔浆液搅拌器内侧上方，通过搅拌器旋流的推力促进氧化空气分布，距吸收塔底部距离般约运行参数，并使用脱硫增效剂等。

上述措施可为同类工程设计优化提供参考。

表种吸收塔改造方案对比吸收塔系统的主要电耗为浆液循环泵电耗及吸收塔阻力引起的引风机或增压风机电耗，包括浆液循环泵轴功率和吸收塔阻力导致的风机轴功率。

喷淋空塔方案和托盘塔方案的吸淋空塔方案多设臵层喷淋层，其对应的循环泵轴功率为，两者叠加得出在设计工况下运行时托盘塔方案可节能，减少厂用电率约。

火电机组脱硫系统超低排放改造节能优化摘要火电机组超低排放改造有效降低了燃煤电厂的污染物排放总量，但部分改造后的脱硫系统在运节范围，同时依然保持较高的效率。

可见，在不同机组负荷或不同入口质量浓度下，脱硫系统离心风机均具有较强的节能效果及较好的调节性和适应性。

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