。为了防止氢侧密封油泵出口压力油时,关闭,缓慢开启,使主差压阀氢侧控制油压降低,主差压阀开大,发电机空侧油压也降低。但实际上发电机氢压并没有下降,因此发电机油氢差压减小,当该差压减小到左右时,备用差压阀应自动投入,且维持此差压,正常后关闭,开启。的氢压信号会有所差别,即不同的消泡箱进行氢侧取样,油氢差压可能不同。机组密封油系统试验安全性探讨网络版。据有关分析,发电机进油与取样系统有定关系。由于差压阀的氢侧压力信号取自消泡箱底部,即使油氢差压不变,当消泡箱液位联动备用的问题,即需要增加空侧交流油泵联动试验系统。如图,可与空侧直流油泵联动差压开关再并联个差压开关,与其电气连锁回路需增加共同实现空侧交流油泵联动功能。因此,油氢差压是氢冷发电机密封油系统最直观的控制参数,涉及到密封油源的联动机组密封油系统试验安全性探讨网络版油源作为空侧工作油源后,其空侧交流油泵连锁回路也应进行完善。机组密封油系统试验安全性探讨网络版。机组密封油系统试验安全性探讨引进优化型氢冷发电机空侧密封油设计有多路油源。机组正常运行中,空氢侧交流密封油泵运行基准的。实际上由于机端和励端消泡箱液位和系统的不同,其所传递的氢压信号会有所差别,即不同的消泡箱进行氢侧取样,油氢差压可能不同。空侧交流密封油泵试验及其连锁回路的完善年月,号发电机因氢气纯度问题,尝试投入高压备用密封油源作为空侧工制系统油压,完成高压备用密封油源的投入试验,防止油泵憋压损坏。建议建议机组启动过程中,发电机密封油源使用高压备用密封油,以改善高压备用密封油泵的工作条件和节能降耗。设计空侧交流油泵提供发电机空侧密封工作油源的机组,在倒为高压备用密闭,缓慢开启,使主差压阀氢侧控制油压降低,主差压阀开大,发电机空侧油压也降低。但实际上发电机氢压并没有下降,因此发电机油氢差压减小,当该差压减小到左右时,备用差压阀应自动投入,且维持此差压,正常后关闭,开启。因此,油氢差压行效率。此问题可通过在低压备用密封油逆止阀处加装旁路阀来解决。因此原高低压备用密封油母管设计的疏油管均可以取消。据有关分析,发电机进油与取样系统有定关系。由于差压阀的氢侧压力信号取自消泡箱底部,即使油氢差压不变,当消泡箱液位升高氢冷发电机密封油系统最直观的控制参数,涉及到密封油源的联动试验,采用差压监视会更方便。取样机组密封油系统只安装有只电流式油氢差压表,它与主差压阀氢侧取样均来自励端消泡箱,即发电机运行监视的油氢差压是以励端消泡箱为鉴于氢侧密封油箱排油系统的单性,及容易发生操作意外故障,建议增加氢侧密封油泵压力排油系统。即在氢侧密封油泵出口与空侧密封油泵入口之间设计排油管,用于发电机低风压及浮子自动排油阀故障时氢侧密封油箱排油。为了防止氢侧密封油泵出口压力油程中,必须保证运行发电机内冷却气体的可靠密封和密封瓦的连续供油。为此,必须从试验系统上加以完善,以提高该项试验的可靠性。采用改变主差压阀控制油压,使主差压阀开启,可准确地控制系统油压,完成高压备用密封油源的投入试验,防止油泵憋压损油泵空侧直流油泵则做定期试转。由于试验系统设计缺陷,高压备用密封油源投入试验危险性较大。发电机密封油源试验方法及暴露问题分析高压备用密封油源备用差压阀投入试验方法停止空侧交流油泵,空侧密封油压与发电机内气体间差压简称油氢差压很快降作油源,空侧交流油泵停运只作手动备用。切换后,发电机油氢差压由降至,润滑油压由降至,高压备用密封油源减压阀后压力由降至后又将备用差压阀整定值提高到。这种方式直运行正常。因此,应当考虑高压备用密封油源作为空侧工作油源后,空侧交流油氢冷发电机密封油系统最直观的控制参数,涉及到密封油源的联动试验,采用差压监视会更方便。取样机组密封油系统只安装有只电流式油氢差压表,它与主差压阀氢侧取样均来自励端消泡箱,即发电机运行监视的油氢差压是以励端消泡箱为油源作为空侧工作油源后,其空侧交流油泵连锁回路也应进行完善。机组密封油系统试验安全性探讨网络版。机组密封油系统试验安全性探讨引进优化型氢冷发电机空侧密封油设计有多路油源。机组正常运行中,空氢侧交流密封油泵运行使工作油源完全退出,因而在主差压阀和备用差压阀的相互切换过程中,必须保证运行发电机内冷却气体的可靠密封和密封瓦的连续供油。为此,必须从试验系统上加以完善,以提高该项试验的可靠性。采用改变主差压阀控制油压,使主差压阀开启,可准确地控机组密封油系统试验安全性探讨网络版坏。建议建议机组启动过程中,发电机密封油源使用高压备用密封油,以改善高压备用密封油泵的工作条件和节能降耗。设计空侧交流油泵提供发电机空侧密封工作油源的机组,在倒为高压备用密封油源作为空侧工作油源后,其空侧交流油泵连锁回路也应进行完油源作为空侧工作油源后,其空侧交流油泵连锁回路也应进行完善。机组密封油系统试验安全性探讨网络版。机组密封油系统试验安全性探讨引进优化型氢冷发电机空侧密封油设计有多路油源。机组正常运行中,空氢侧交流密封油泵运行直流油泵也未正常联动或联动后工作不正常,就可能造成发电机氢气泄漏事故,威胁机组的安全稳定运行。结论及建议结论由于发电机密封油源试验的特殊性,要验证高压备用密封油源的投入,必须使工作油源完全退出,因而在主差压阀和备用差压阀的相互切换油箱排油。为了防止氢侧密封油泵出口压力油沿氢侧密封油箱排油管返回油箱,可考虑在氢侧密封油箱排油管上安装逆止阀。在消除密封油系统内漏缺陷的同时,应当设计更合理的高低压备用密封油之间的低速油循环系统,以消除备用密封油循环死区,并最大限至以下。此时,备用差压阀应立即自动投入,且能维持此差压值。正常后,重新启动空侧交流油泵,上述差压恢复至正常值,备用差压阀自动退出。本方法多在机组未启动,且发电机低风压条件下使用。从上述试验过程可见,若备用差压阀不能正常投入,且空侧氢冷发电机密封油系统最直观的控制参数,涉及到密封油源的联动试验,采用差压监视会更方便。取样机组密封油系统只安装有只电流式油氢差压表,它与主差压阀氢侧取样均来自励端消泡箱,即发电机运行监视的油氢差压是以励端消泡箱为,空侧直流油泵备用。另外,空侧还有来自汽轮机主油泵出口及射油器出口的高低压备用密封油源,其中高压油源是第备用油源,它又有高压备用密封油泵作备用。为确保高压备用密封油源的良好备用,在发电机运行中必须定期对其进行投入试验,对高压备用密制系统油压,完成高压备用密封油源的投入试验,防止油泵憋压损坏。建议建议机组启动过程中,发电机密封油源使用高压备用密封油,以改善高压备用密封油泵的工作条件和节能降耗。设计空侧交流油泵提供发电机空侧密封工作油源的机组,在倒为高压备用密油沿氢侧密封油箱排油管返回油箱,可考虑在氢侧密封油箱排油管上安装逆止阀。在消除密封油系统内漏缺陷的同时,应当设计更合理的高低压备用密封油之间的低速油循环系统,以消除备用密封油循环死区,并最大限度地保证机组的润滑油压,提高油系统的运地保证机组的润滑油压,提高油系统的运行效率。此问题可通过在低压备用密封油逆止阀处加装旁路阀来解决。因此原高低压备用密封油母管设计的疏油管均可以取消。结论及建议结论由于发电机密封油源试验的特殊性,要验证高压备用密封油源的投入,必须机组密封油系统试验安全性探讨网络版油源作为空侧工作油源后,其空侧交流油泵连锁回路也应进行完善。机组密封油系统试验安全性探讨网络版。机组密封油系统试验安全性探讨引进优化型氢冷发电机空侧密封油设计有多路油源。机组正常运行中,空氢侧交流密封油泵运行机组密封油系统试验安全性探讨网络版。鉴于氢侧密封油箱排油系统的单性,及容易发生操作意外故障,建议增加氢侧密封油泵压力排油系统。即在氢侧密封油泵出口与空侧密封油泵入口之间设计排油管,用于发电机低风压及浮子自动排油阀故障时氢侧密封制系统油压,完成高压备用密封油源的投入试验,防止油泵憋压损坏。建议建议机组启动过程中,发电机密封油源使用高压备用密封油,以改善高压备用密封油泵的工作条件和节能降耗。设计空侧交流油泵提供发电机空侧密封工作油源的机组,在倒为高压备用密升高时,氢侧取样油压也升高,主差压阀相应关小,空侧密封油压升高。因此,要保证发电机密封油系统工作正常,既要看油氢差压,也要看密封油压。几点设想增加独立的密封油备用差压阀投入试验系统自主差压阀氢侧控制油取样门后接试验放油门。试验试验,采用差压监视会更方便。取样机组密封油系统只安装有只电流式油氢差压表,它与主差压阀氢侧取样均来自励端消泡箱,即发电机运行监视的油氢差压是以励端消泡箱为基准的。实际上由于机端和励端消泡箱液位和系统的不同,其所传作油源,空侧交流油泵停运只作手动备用。切换后,发电机油氢差压由降至,润滑油压由降至,高压备用密封油源减压阀后压力由降至后又将备用差压阀整定值提高到。这种方式直运行正常。因此,应当考虑高压备用密封油源作为空侧工作油源后,空侧交流油氢冷发电机密封油系统最直观的控制参数,涉及到密封油源的联动试验,采用差压监视会更方便。取样机组密封油系统只安装有只电流式油氢差压表,它与主差压阀氢侧取样均来自励端消泡箱,即发电机运行监视的油氢差压是以励端消泡箱为,氢侧取样油压也升高,主差压阀相应关小,空侧密封油压升高。因此,要保证发电机密封油系统工作正常,既要看油氢差压,也要看密封油压。几点设想增加独立的密封油备用差压阀投入试验系统自主差压阀氢侧控制油取样门后接试验放油门。试验时,关的氢压信号会有所差别,即不同的消泡箱进行氢侧取样,油氢差压可能不同。机组密封油系统试验安全性探讨网络版。据有关分析,发电机进油与取样系统有定关系。由于差压阀的氢侧压力信号取自消泡箱底部,即使油氢差压不变,当消泡箱液位油沿氢侧密封油箱排油管返回油箱,可考虑在氢侧密封油箱排油管上