各工况下进行极限位置试验，以验证受电弓型支架改进后产生的风险图，碳滑板端部比弓角高出情况，即在未更改型支架尺寸时在碳滑板拉伸到极限高度时碳滑板端部比弓角高度低，在未更改型支架尺寸时任何工况下均不会发生受电弓上臂偏斜故障，在型支架的改造方案制定后没有做到完善的运营考核，没有考虑到受电弓在各种工况下的弓网关系，直量出碳滑板上表面的位置高于上臂型支架。

型动车组受电弓上臂偏斜故障分析与处理周小龙原稿。

即通过减小支架的垂直高度，从而增加碳滑板与上臂型支架的相对垂直高度差，如图所示使碳滑板高于型支架。

图原型支架图改进后型支架图从而使碳滑板在任何工况下案及验证调整型支架需要考虑受电弓在不同工况下都能正常工作，具体解决方案步骤如下。

图故障解决方案流程图由图可以看出，型支架高度减小时弓角高度同等减小，所以需要调整的型支架减小的尺寸为，其中。

取时，在下列工况中进行验证是否满足要求。

图弓头部件位置安装型动车组受电弓上臂偏斜故障分析与处理周小龙原稿的压缩空气，如果碳滑板断裂压缩空气就会泄漏，底部驱动装置就会通过个快速排气阀将受电弓降下。

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结论基于工况弓头弹簧拉伸到最高时工况碳滑板磨耗到限且弓头弹簧压缩到极限和工况受电弓正常工作时即碳滑板静态接触力为运行时接触网和上臂连接处发生接触性摩擦。

在处理上臂型支架与接触网磨损故障时，对型支架的改造中，降低了型支架高度，由图可知，弓角和型支架刚性连接，降低型支架高度，相当于降低弓角高度，这样造成了在将弓头弹簧拉伸到最高位置时出现图，碳滑板端部比弓角高出情况，通过位于底架上压缩空气驱动装置驱动受电弓下臂实现其上升和下降，底架安装在绝缘子上，带单滑板的弓头安装在受电弓的上臂上。

图型单臂受电弓组成图受电弓配备了个压缩空气驱动的自动升降装置，当碳滑板破裂时驱动装置将快速降弓。

在碳滑板的摩擦块中有条沟槽里面充满来自驱动装电弓弓头弹簧压缩到最低位置时模拟碳滑板和上臂型支架的极限位置，测量碳滑板上表面与上臂型支架的垂直高度的尺寸，如图，当碳滑板压缩到极限最低时，考虑到碳滑板磨耗到限情况滑板表面到铝基板厚度为时，测量出碳滑板上表面的位置高于上臂型支架。

因此要保证接触网与上上。

图型单臂受电弓组成图受电弓配备了个压缩空气驱动的自动升降装置，当碳滑板破裂时驱动装置将快速降弓。

在碳滑板的摩擦块中有条沟槽里面充满来自驱动装置的压缩空气，如果碳滑板断裂压缩空气就会泄漏，底部驱动装置就会通过个快速排气阀将受电弓降下。

整体解决方案分析解决碳臂型支架不相互摩擦，只需要使调整后的碳滑板高于型支架的垂直距离。

即通过减小支架的垂直高度，从而增加碳滑板与上臂型支架的相对垂直高度差，如图所示使碳滑板高于型支架。

图原型支架图改进后型支架图从而使碳滑板在任何工况下都高于上臂型支架，避免列车高速摘要高速铁路动车组中，受电弓作为电能传递的关键点，其工作性能的优劣直接影响动车组的运营质量情况。

本文对受电弓车顶高压设备上臂偏斜故障进行原理分析，找出问题原因为型支架尺寸选取并提出改进方案，并在各工况下进行极限位置试验，以验证受电弓型支架改进后产生的风险板磨耗到限且弓头弹簧压缩到极限和工况受电弓正常工作时即碳滑板静态接触力为时的模拟分析，对于采用将型支架尺寸减小的方案在受电弓运营的各种状态下，均无上臂偏斜和上臂型支架与接触网摩擦风险。

结束语本文从型动车组受电弓上臂偏斜典型故障入手，对其产生原理证，保证了改造后受电弓能避免上臂偏斜和上臂型支架与接触网摩擦的风险。

参考文献法维莱受电弓维护说明书高压系统设计概念唐车公司和法维莱公司更改受电弓型支架方案。

受电弓上臂偏斜原因分析受电弓发生上臂偏斜，对受电弓上臂受力分析，受电即在未更改型支架尺寸时在碳滑板拉伸到极限高度时碳滑板端部比弓角高度低，在未更改型支架尺寸时任何工况下均不会发生受电弓上臂偏斜故障，在型支架的改造方案制定后没有做到完善的运营考核，没有考虑到受电弓在各种工况下的弓网关系，直接造成受电弓上臂偏斜故障。

解决臂型支架不相互摩擦，只需要使调整后的碳滑板高于型支架的垂直距离。

即通过减小支架的垂直高度，从而增加碳滑板与上臂型支架的相对垂直高度差，如图所示使碳滑板高于型支架。

图原型支架图改进后型支架图从而使碳滑板在任何工况下都高于上臂型支架，避免列车高速的压缩空气，如果碳滑板断裂压缩空气就会泄漏，底部驱动装置就会通过个快速排气阀将受电弓降下。

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结论基于工况弓头弹簧拉伸到最高时工况碳滑板磨耗到限且弓头弹簧压缩到极限和工况受电弓正常工作时即碳滑板静态接触力为找出问题原因为型支架尺寸选取并提出改进方案，并在各工况下进行极限位置试验，以验证受电弓型支架改进后产生的风险，确保动车组安全运营。

关键词受电弓上臂偏斜型支架尺寸选取型动车组受电弓简介型动车组受电弓采用法维莱设计生产的型单臂受电弓，型动车组受电弓上臂偏斜故障分析与处理周小龙原稿进行了分析，并提出改进方案。

通过对各工况下对型支架的改造尺寸进行分析验证，保证了改造后受电弓能避免上臂偏斜和上臂型支架与接触网摩擦的风险。

参考文献法维莱受电弓维护说明书高压系统设计概念唐车公司和法维莱公司更改受电弓型支架方案的压缩空气，如果碳滑板断裂压缩空气就会泄漏，底部驱动装置就会通过个快速排气阀将受电弓降下。

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结论基于工况弓头弹簧拉伸到最高时工况碳滑板磨耗到限且弓头弹簧压缩到极限和工况受电弓正常工作时即碳滑板静态接触力为弓头弹簧拉伸到最高时碳滑板端部和弓角距离。

由受电弓弓头结构可知，只有在工况即弓头弹簧拉伸到最高时才可能发生碳滑板端部高于弓角情况，才有发生上臂偏斜故障发生的可能。

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结论基于工况弓头弹簧拉伸到最高时工况碳滑擦的故障。

图碳滑板与上臂型支架接触点相对位置对受电弓弓头弹簧压缩到最低位置时模拟碳滑板和上臂型支架的极限位置，测量碳滑板上表面与上臂型支架的垂直高度的尺寸，如图，当碳滑板压缩到极限最低时，考虑到碳滑板磨耗到限情况滑板表面到铝基板厚度为时，测量出碳滑板弓上臂受到水平方向平行于碳滑板方向的力。

且碳滑板端部有明显磨损，判断横向力来自于动车组过弯道时接触网刮擦碳滑板端部时所产生。

模拟各极限工况下受电弓发生上臂偏斜故障受电弓的运行有下列两种极限工况工况受电弓弓头弹簧压缩到最低时碳滑板上表面和上臂型支架距离工况受电臂型支架不相互摩擦，只需要使调整后的碳滑板高于型支架的垂直距离。

即通过减小支架的垂直高度，从而增加碳滑板与上臂型支架的相对垂直高度差，如图所示使碳滑板高于型支架。

图原型支架图改进后型支架图从而使碳滑板在任何工况下都高于上臂型支架，避免列车高速时的模拟分析，对于采用将型支架尺寸减小的方案在受电弓运营的各种状态下，均无上臂偏斜和上臂型支架与接触网摩擦风险。

结束语本文从型动车组受电弓上臂偏斜典型故障入手，对其产生原理进行了分析，并提出改进方案。

通过对各工况下对型支架的改造尺寸进行分析验通过位于底架上压缩空气驱动装置驱动受电弓下臂实现其上升和下降，底架安装在绝缘子上，带单滑板的弓头安装在受电弓的上臂上。

图型单臂受电弓组成图受电弓配备了个压缩空气驱动的自动升降装置，当碳滑板破裂时驱动装置将快速降弓。

在碳滑板的摩擦块中有条沟槽里面充满来自驱动装险，确保动车组安全运营。

关键词受电弓上臂偏斜型支架尺寸选取型动车组受电弓简介型动车组受电弓采用法维莱设计生产的型单臂受电弓，通过位于底架上压缩空气驱动装置驱动受电弓下臂实现其上升和下降，底架安装在绝缘子上，带单滑板的弓头安装在受电弓的上臂表面的位置高于上臂型支架。

因此要保证接触网与上臂型支架不相互摩擦，只需要使调整后的碳滑板高于型支架的垂直距离。

摘要高速铁路动车组中，受电弓作为电能传递的关键点，其工作性能的优劣直接影响动车组的运营质量情况。

本文对受电弓车顶高压设备上臂偏斜故障进行原理分析，型动车组受电弓上臂偏斜故障分析与处理周小龙原稿的压缩空气，如果碳滑板断裂压缩空气就会泄漏，底部驱动装置就会通过个快速排气阀将受电弓降下。

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结论基于工况弓头弹簧拉伸到最高时工况碳滑板磨耗到限且弓头弹簧压缩到极限和工况受电弓正常工作时即碳滑板静态接触力为接造成受电弓上臂偏斜故障。

整体解决方案分析解决碳滑板与型支架磨损问题条件由受电弓位置结构可以知道，正常工况下，接触网与碳滑板是唯接触点，要使接触网能和受电弓上臂型支架相互摩擦，只有碳滑板位置低于或者与上臂型支架位置等高时才能发生受电弓上臂型支架与接触网摩通过位于底架上压缩空气驱动装置驱动受电弓下臂实现其上升和下降，底架安装在绝缘子上，带单滑板的弓头安装在受电弓的上臂上。

图型单臂受电弓组成图受电弓配备了个压缩空气驱动的自动升降装置，当碳滑板破裂时驱动装置将快速降弓。

在碳滑板的摩擦块中有条沟槽里面充满来自驱动装高于上臂型支架，避免列车高速运行时接触网和上臂连接处发生接触性摩擦。

在处理上臂型支架与接触网磨损故障时，对型支架的改造中，降低了型支架高度，由图可知，弓角和型支架刚性连接，降低型支架高度，相当于降低弓角高度，这样造成了在将弓头弹簧拉伸到最高位置时出现图工况弓头弹簧拉伸到最高时当弓头弹簧拉伸到最高位置，当型支架减小量时，其弓角与碳滑板端部的高度差为，即弓角高于碳滑板端部，不会发生受电弓上臂偏斜故障由于弓头弹簧最大变形量为，碳滑板压缩到极限最低，碳滑板磨耗到限情况滑板表面到铝基板厚度为时，测即在未更改型支架尺寸时在碳滑板拉伸到极限高度时碳滑板端部比弓角高度低，在未更改型支架尺寸时任何工况下均不会发生受电弓上臂偏斜故障，在