中外能源，全国压力容器标准化技术委员会钢制压力容器设计指南内部发行何智灵刘福硫磺回收装置余热锅炉管板热防护结构设计石油和化工设备，陈匡民过程装备腐蚀与防护中级为合格。

本设备前后管箱与管板组焊焊接接头管板与管子焊接接头应进行局部热处理。

热处理后任何部位的硬度值。

本设备换热管采用石油裂化用无缝钢管。

需要逐根进行水压试验。

结束语本文介绍了冷凝冷次局部薄膜应力以及次加次应力强度。

此位置下的应力线性化结果见图。

表为路径下的次局部薄膜应力和次加次应力的评定表。

路径上的详细应力结果见附表。

图大开孔部位路径图图路径的应力强度冷凝冷却器的设计原稿气中的单质硫比硫化氢具有更强的活性，腐蚀更加剧烈。

硫化氢腐蚀由于操作介质中含有硫化氢和水，在停工状态下，水蒸汽冷凝后，形成了应力腐蚀，硫化氢在水中发生离解钢在硫化氢的水针对此处大开孔，应按照钢制压力容器分析设计标准进行分析校核。

具体分析如下。

冷凝冷却器的设计原稿。

管箱筒体及其开口接管有限元模型的位移边界条件为在管箱筒体右端施加轴向和环向约束。

计算结果及应实体单元进行网格划分，为了使计算结果精确，共划分单元个，节点个。

高温硫化腐蚀形态为气体对钢材的化学腐蚀，腐蚀反应为当温度达到时，硫化氢按下式分解分解出来的硫以及过为，伸出长度距筒体中心线，开口位置偏移筒体中心线具体几何模型见图。

表主要材料特性大开孔部位有限元网格的划分选取节点实体单元进行网格划分，为了使计算结果精确，共划分单元个，节点或阴极过程↑钢在水溶液中，不只是由于阳极反应生成而引起般腐蚀。

而且阴极反应生成的氢还能向钢中渗透并扩散，而引起钢的氢鼓泡氢诱发裂纹应力导向氢诱发裂纹个。

分析设计以为基础的设计，与并行的种设计方法。

本设备前端管箱上的过程气入口，其公称直径为，而管箱筒体直径为，此处开孔不满足规定的开孔要求，故不能运用对其进行校核计算，高温硫化腐蚀形态为气体对钢材的化学腐蚀，腐蚀反应为当温度达到时，硫化氢按下式分解分解出来的硫以及过程气中的单质硫比硫化氢具有更强的活性，腐蚀更加剧烈。

硫化氢腐蚀由态。

管板与管子连接接头的焊缝坡口采用型坡口，这样可以保证根部全焊透和使实际的焊脚高度达到设计要求，以保证焊接接头的承载能力。

设备选材级冷凝冷却器管程的操作介质为过程气，因此在选材时须考虑高温硫腐蚀扩散，而引起钢的氢鼓泡氢诱发裂纹应力导向氢诱发裂纹及硫化物应力开裂。

设备选材级冷凝冷却器管程的操作介质为过程气，因此在选材时须考虑高温硫腐蚀和湿硫化氢应力腐蚀。

高温硫腐蚀级力评定计算后整体应力强度云图见图，最大应力强度为，发生在几何不连续的接管与筒体连接处。

图大开孔部位整体应力强度云图为评定此处的应力情况，过最大应力点沿壁厚方向定义路径，具体位置见图。

在此位置处应该评个。

分析设计以为基础的设计，与并行的种设计方法。

本设备前端管箱上的过程气入口，其公称直径为，而管箱筒体直径为，此处开孔不满足规定的开孔要求，故不能运用对其进行校核计算，气中的单质硫比硫化氢具有更强的活性，腐蚀更加剧烈。

硫化氢腐蚀由于操作介质中含有硫化氢和水，在停工状态下，水蒸汽冷凝后，形成了应力腐蚀，硫化氢在水中发生离解钢在硫化氢的水下的许用应力强度为前端管箱长，壁厚为，开口接管壁厚为，伸出长度距筒体中心线，开口位置偏移筒体中心线具体几何模型见图。

表主要材料特性大开孔部位有限元网格的划分选取节点冷凝冷却器的设计原稿和湿硫化氢应力腐蚀。

高温硫腐蚀级冷凝冷却器的管程操作介质为过程气，过程气中含有大量的等气体。

操作温度为，当介质温度大于等于时，应考虑高温硫化物腐蚀对材料的影响。

冷凝冷却器的设计原稿气中的单质硫比硫化氢具有更强的活性，腐蚀更加剧烈。

硫化氢腐蚀由于操作介质中含有硫化氢和水，在停工状态下，水蒸汽冷凝后，形成了应力腐蚀，硫化氢在水中发生离解钢在硫化氢的水设备在整体结构上向下倾斜角，是因为在整体制硫系统中没有动力填加，为克服阻力降，倾斜能够使液硫顺利流出换热管。

在后端管箱处加夹套的目的是使出口温度能够保持在以上，以免液硫变成固压力容器设计工作。

分析设计以为基础的设计，与并行的种设计方法。

本设备前端管箱上的过程气入口，其公称直径为，而管箱筒体直径为，此处开孔不满足规定的开孔要求，故不能运用对其冷凝冷却器的管程操作介质为过程气，过程气中含有大量的等气体。

操作温度为，当介质温度大于等于时，应考虑高温硫化物腐蚀对材料的影响。

冷凝冷却器的设计原稿。

结构设计和强度计算，结构特点个。

分析设计以为基础的设计，与并行的种设计方法。

本设备前端管箱上的过程气入口，其公称直径为，而管箱筒体直径为，此处开孔不满足规定的开孔要求，故不能运用对其进行校核计算，溶液中发生电化学反应阳极反应次过程或阴极过程↑钢在水溶液中，不只是由于阳极反应生成而引起般腐蚀。

而且阴极反应生成的氢还能向钢中渗透并实体单元进行网格划分，为了使计算结果精确，共划分单元个，节点个。

高温硫化腐蚀形态为气体对钢材的化学腐蚀，腐蚀反应为当温度达到时，硫化氢按下式分解分解出来的硫以及过由于操作介质中含有硫化氢和水，在停工状态下，水蒸汽冷凝后，形成了应力腐蚀，硫化氢在水中发生离解钢在硫化氢的水溶液中发生电化学反应阳极反应次过程行校核计算，针对此处大开孔，应按照钢制压力容器分析设计标准进行分析校核。

具体分析如下。

换热器大开孔部位的有限元分析与安全评定大开孔部位模型的建立前端管箱及开口接管的材料属性，参见表，在设计温度冷凝冷却器的设计原稿气中的单质硫比硫化氢具有更强的活性，腐蚀更加剧烈。

硫化氢腐蚀由于操作介质中含有硫化氢和水，在停工状态下，水蒸汽冷凝后，形成了应力腐蚀，硫化氢在水中发生离解钢在硫化氢的水北京化学工业出版社，压力容器热交换器石油化工钢制压力容器材料选用规范全国压力容器标准化技术委员会压力容器设计工程师培训教程北京化学工业出版社作者简介艾松柏，男，工程师，从事实体单元进行网格划分，为了使计算结果精确，共划分单元个，节点个。

高温硫化腐蚀形态为气体对钢材的化学腐蚀，腐蚀反应为当温度达到时，硫化氢按下式分解分解出来的硫以及过器在硫回收装置中的作用，分析了设备内部腐蚀环境，确定了设备的材质。

介绍了本设备的结构特点设计方法，并对大开孔进行了详细的有限元分析与安全评定。

最后罗列了重要的技术要求并说明原因。

参考文献刘玉法齐鲁分分布图表上的应力强度评定综上，在管程进口大开孔处满足应力强度要求。

技术要求本设备换热管与管板采用强度焊加贴胀连接型式，且焊接应采用氩弧焊。

焊后对换热管与管板焊接接头进行磁粉检测，以符合力评定计算后整体应力强度云图见图，最大应力强度为，发生在几何不连续的接管与筒体连接处。

图大开孔部位整体应力强度云图为评定此处的应力情况，过最大应力点沿壁厚方向定义路径，具体位置见图。

在此位置处应该评个。

分析设计以为基础的设计，与并行的种设计方法。

本设备前端管箱上的过程气入口，其公称直径为，而管箱筒体直径为，此处开孔不满足规定的开孔要求，故不能运用对其进行校核计算，及硫化物应力开裂。

换热器大开孔部位的有限元分析与安全评定大开孔部位模型的建立前端管箱及开口接管的材料属性，参见表，在设计温度下的许用应力强度为前端管箱长，壁厚为，开口接管壁中级为合格。

本设备前后管箱与管板组焊焊接接头管板与管子焊接接头应进行局部热处理。

热处理后任何部位的硬度值。

本设备换热管采用石油裂化用无缝钢管。

需要逐根进行水压试验。

结束语本文介绍了冷凝冷由于操作介质中含有硫化氢和水，在停工状态下，水蒸汽冷凝后，形成了应力腐蚀，硫化氢在水中发生离解钢在硫化氢的水溶液中发生电化学反应阳极反应次过程