面站界噪声值超过为当地的室外通风温度,。
选取裕度系数为时,可计算出主变压器室进风量与排风量计算主变压器室大门两侧外墙上设臵消声百叶进风窗,尺寸,墙内设臵进风通道,尺寸。
总进风面积消防百叶窗,风速取,则总进风,不仅要考虑换气次数,而且要考虑主变压器的功率损耗。
般变压器的功率损耗在左右。
依据地区气象条件夏季最高月均温度为,主变压器室的室内温度按照考虑。
发热量所计算出的空气流量与按照换气次数来考虑的空气流量,前者肯定大于后主变压器室下方电缆夹层,再在变压器周维修通道上开若干出风口,引电缆夹层的冷空气对主变压器室进行冷却,同时,在电缆夹层内开设防火消声百叶窗,增加进风面积。
热空气通过主变压器室顶部的冷却轴流风机强制排出,以达到散热效果。
为保户内变电站噪声治理及散热改造技术的探讨原稿层内开设防火消声百叶窗,增加进风面积。
热空气通过主变压器室顶部的冷却轴流风机强制排出,以达到散热效果。
为保证通风效果,对于通风量另需核算。
电容器室发热量较大但噪音不超标,只需要加强电容器室散热,不用做降噪处理,于电容器室,南面环境敏感点噪声超过国标声环境质量标准中类标准限值,影响附近居民生活。
需对此户内变电站进行降噪改造,但如果仅考虑降噪势必导致变电站室内散热减弱,因此,应综合各方因素,优化改造方案使其散热与降噪达到合理范围。
户内变设计将主变压器室大门两侧墙体打穿,在主变压器室大门两侧外墙上设臵消声百叶进风窗,墙内设臵进风通道,将冷风引入主变压器室下方电缆夹层,再在变压器周维修通道上开若干出风口,引电缆夹层的冷空气对主变压器室进行冷却,同时,在电缆电容器室的排风机运行时产生定噪声。
排风机噪声主要来自于空气动力噪声和机械噪声个方面。
主变压器室门为不锈钢网状格栅通透门,无吸声隔声措施,变压器及附属设备运行噪声直接传播至站外。
摘要户内式无人值班变电站于年投产,投产,优化改造方案使其散热与降噪达到合理范围。
主变压器室门为不锈钢网状格栅通透门,无吸声隔声措施,变压器及附属设备运行噪声直接传播至站外。
主变压器室及电容器室的排风机运行时产生定噪声。
排风机噪声主要来自于空气动力噪声和机械噪行后,大大缓解了附近区域的用电矛盾,同时,也发生了变电站噪声扰民的情况。
经现场调查后发现,由于主变压器及散热风机噪声偏大,导致变电站出现噪声超标现象,该站的东面站界噪声值超过国标工业企业厂界环境噪声排放标准中类标准限摘要户内式无人值班变电站于年投产,投产运行后,大大缓解了附近区域的用电矛盾,同时,也发生了变电站噪声扰民的情况。
经现场调查后发现,由于主变压器及散热风机噪声偏大,导致变电站出现噪声超标现象,该站的东面站界噪声值超过,新排风机风量不小于。
结语变电站实施各项改造措施后取得了较好的降噪及散热效果,据完工后的监测结果表明,该变电站站界噪声达到相应标准要求。
据夏季运行维护记录表明主变压器室内温度及主变压器油温均在正常范围之内,降噪治理未,主变压器室的室内温度按照考虑。
发热量所计算出的空气流量与按照换气次数来考虑的空气流量,前者肯定大于后者。
基于以上情况,应按照发热量来计算空气流量,同时应乘以裕度系数。
通风量计算为式中,为空气流量,为发热量,站噪声治理及散热改造技术的探讨原稿。
主变压器室及电容器室散热强化主变压器室更换隔声声闸后,室内没有进风通风口,设计将主变压器室大门两侧墙体打穿,在主变压器室大门两侧外墙上设臵消声百叶进风窗,墙内设臵进风通道,将冷风引行后,大大缓解了附近区域的用电矛盾,同时,也发生了变电站噪声扰民的情况。
经现场调查后发现,由于主变压器及散热风机噪声偏大,导致变电站出现噪声超标现象,该站的东面站界噪声值超过国标工业企业厂界环境噪声排放标准中类标准限层内开设防火消声百叶窗,增加进风面积。
热空气通过主变压器室顶部的冷却轴流风机强制排出,以达到散热效果。
为保证通风效果,对于通风量另需核算。
电容器室发热量较大但噪音不超标,只需要加强电容器室散热,不用做降噪处理,于电容器室果超过工业企业厂界环境噪声排放标准和声环境质量标准的相关限值要求。
噪声监测布点,如图所示。
户内变电站噪声治理及散热改造技术的探讨原稿。
主变压器室及电容器室散热强化主变压器室更换隔声声闸后,室内没有进风通风口,户内变电站噪声治理及散热改造技术的探讨原稿安全生产产生影响。
本工程为类似变电站降噪改造提供了借鉴参考作用。
参考文献贺启环环境噪声控制工程第版北京清华大学出版社,作者介绍杨铖男,吉林松原人,汉族,大学本科,工程师,设计专职,变电土建,赣州宏远电力勘测设计院有限公层内开设防火消声百叶窗,增加进风面积。
热空气通过主变压器室顶部的冷却轴流风机强制排出,以达到散热效果。
为保证通风效果,对于通风量另需核算。
电容器室发热量较大但噪音不超标,只需要加强电容器室散热,不用做降噪处理,于电容器室叶进风窗,尺寸,墙内设臵进风通道,尺寸。
总进风面积消防百叶窗,风速取,则总进风量为。
主变压器室屋顶风机风量为,总计台,则总排风量为。
显然排风机已不能满足散热需要,因此,更换了屋顶排风该变电站站界噪声达到相应标准要求。
据夏季运行维护记录表明主变压器室内温度及主变压器油温均在正常范围之内,降噪治理未对安全生产产生影响。
本工程为类似变电站降噪改造提供了借鉴参考作用。
参考文献贺启环环境噪声控制工程第版北京选取为为空气密度,通常取为空气比热,通常取为室内允许的最高温度,为当地的室外通风温度,。
选取裕度系数为时,可计算出主变压器室进风量与排风量计算主变压器室大门两侧外墙上设臵消声行后,大大缓解了附近区域的用电矛盾,同时,也发生了变电站噪声扰民的情况。
经现场调查后发现,由于主变压器及散热风机噪声偏大,导致变电站出现噪声超标现象,该站的东面站界噪声值超过国标工业企业厂界环境噪声排放标准中类标准限采光窗下设臵进风百叶,增加通风量。
降噪及散热治理效果分析散热治理效果分析变压器散热需要风量变电站主变压器室,不仅要考虑换气次数,而且要考虑主变压器的功率损耗。
般变压器的功率损耗在左右。
依据地区气象条件夏季最高月均温度为设计将主变压器室大门两侧墙体打穿,在主变压器室大门两侧外墙上设臵消声百叶进风窗,墙内设臵进风通道,将冷风引入主变压器室下方电缆夹层,再在变压器周维修通道上开若干出风口,引电缆夹层的冷空气对主变压器室进行冷却,同时,在电缆过国标工业企业厂界环境噪声排放标准中类标准限值,南面环境敏感点噪声超过国标声环境质量标准中类标准限值,影响附近居民生活。
需对此户内变电站进行降噪改造,但如果仅考虑降噪势必导致变电站室内散热减弱,因此,应综合各方因华大学出版社,作者介绍杨铖男,吉林松原人,汉族,大学本科,工程师,设计专职,变电土建,赣州宏远电力勘测设计院有限公司。
由表可知,变电站及周围环境敏感点,昼夜间噪声最大值分别为,站界东面昼夜噪声南面敏感目标夜间噪声监测户内变电站噪声治理及散热改造技术的探讨原稿层内开设防火消声百叶窗,增加进风面积。
热空气通过主变压器室顶部的冷却轴流风机强制排出,以达到散热效果。
为保证通风效果,对于通风量另需核算。
电容器室发热量较大但噪音不超标,只需要加强电容器室散热,不用做降噪处理,于电容器室为。
主变压器室屋顶风机风量为,总计台,则总排风量为。
显然排风机已不能满足散热需要,因此,更换了屋顶排风机,新排风机风量不小于。
结语变电站实施各项改造措施后取得了较好的降噪及散热效果,据完工后的监测结果表明设计将主变压器室大门两侧墙体打穿,在主变压器室大门两侧外墙上设臵消声百叶进风窗,墙内设臵进风通道,将冷风引入主变压器室下方电缆夹层,再在变压器周维修通道上开若干出风口,引电缆夹层的冷空气对主变压器室进行冷却,同时,在电缆。
基于以上情况,应按照发热量来计算空气流量,同时应乘以裕度系数。
通风量计算为式中,为空气流量,为发热量,依选取为为空气密度,通常取为空气比热,通常取为室内允许的最高温度,证通风效果,对于通风量另需核算。
电容器室发热量较大但噪音不超标,只需要加强电容器室散热,不用做降噪处理,于电容器室内采光窗下设臵进风百叶,增加通风量。
降噪及散热治理效果分析散热治理效果分析变压器散热需要风量变电站主变压器站噪声治理及散热改造技术的探讨原稿。
主变压器室及电容器室散热强化主变压器室更换隔声声闸后,室内没有进风通风口,设计将主变压器室大门两侧墙体打穿,在主变压器室大门两侧外墙上设臵消声百叶进风窗,墙内设臵进风通道,将冷风引行后,大大缓解了附近区域的用电矛盾,同时,也发生了变电站噪声扰民的情况。
经现场调查后发现,由于主变压器及散热风机噪声偏大,导致变电站出现噪声超标现象,该站的东面站界噪声值超过国标工业企业厂界环境噪声排放标准中类标准限个方面。
降噪及散热治理措施优化设计后,确定变电站的降噪及散热治理主要分主变压器室降噪主变压器室及电容器室散热强化主变压器室及电容器室排风机降噪部分,如图图所示。
户内变电站噪声治理及散热改造技术的探讨原稿。
主变压器室,不仅要考虑换气次数,而且要考虑主变压器的功率损耗。
般变压器的功率损耗在左右。
依据地区气象条件夏季最高月均温度为,主变压器室的室内温度按照考虑。
发热量所计算出的空气流量与按照换气次数来考虑的空气流量,前者肯定大于后过国标工业企业厂界环境噪声排放标准中类标准限值,南面环境敏感点噪声超过国标声环境质量标准中类标准限值,影响附近居民生活。
需对此户内变电站进行降噪改造,但如果仅考虑降噪势必导致变电站室内散热减弱,因此,应综合各方因
户内变电站噪声治理及散热改造技术的探讨(原稿)
