在设计范围,同时避免锅炉受热面结焦,提高了锅炉运行效率和机组运行的经济性和安全性。受热面结焦的影响在炉停炉期间,调试技术人员和业主人员利用这个机会,对炉内及燃烧调整的因素是导致再热器减温水流量波动的次要原因。根据后来接近年的煤质分析数据及锅炉运行数据看来,再热器的减温水量在范围内,再热和过热蒸汽温度在左右,符合设计标目标和合同要求,问题得到彻底解决参考文献姚文达,姜凡汽包锅炉运行参数的调节火电厂锅炉运行及事故处理,中国电力出版社,角对再热器减温水的调整效果不明显,在主汽温度允许的情况下,可以尽可能的降低其摆角。燃烧器摆角控制在左右,运行时燃烧器周界风开度,根据给煤量每增加吨,周界风开度增加左右即可,助燃风开度也是如此。调整两侧次风机出口压力在左右,磨煤机入口压力控制在,风量控制在,磨煤机出口温度控制在,喷燃器运行方式尽量少用最上层的磨煤机运行,以免影响再热汽温的升高,炉膛负压次全面吹灰,每小时对尾部受热面进行次全面吹灰,保证受热面清洁及良好的吸热。在吹灰频次正常情况下,保持次风中下部多供风,上部未投用的粉层和燃尽风尽可能关小如果因为负荷或其原因,不能保证正常吹灰,建议次风上中下平衡配风。在再热器沾污可控的情况下,尽量将再热器的吹灰周期延长检查炉底干排渣系统漏风,尽量减少炉底无组织漏风,避免漏风引起火焰中心上移对制粉燃煤机组锅炉再热器减温水用量的分析调整原稿度也升高,锅炉效率下降。根据机组实际运行情况采取以下措施要求业主对燃用的煤质要尽量接近设计煤种,同时应尽量避免将煤质特性相差较大的煤质进行混烧的方式对高碱煤的结渣特性给予充分重视,调整受热面的吹灰周期和吹灰顺序,保证炉膛的连续吹灰,避免因受热面沾污加剧引起的传热恶化吹灰频率,每小时对锅炉进行次全面吹灰,每小时对尾部受热面进行次全面吹灰,保证受热面清化。从屏式再热器开始,下游的各级受热面没有出现明显的沾污现象,清洁度较高,所以吸热量的开始出现明显的变化。与设计值相比,墙式再热器实际吸热量增加,屏式再热器与末级再热器的实际吸热量增加。墙式再热器吸热量增加的主要原因是由于再热器减温水的投入,导致墙式再热器入口工质温度降低,墙式再热器内工质流量增加。墙再入口工质温度降低,同时上炉膛区域烟温升高,增加了墙式再,清洁度较高,所以吸热量的开始出现明显的变化。与设计值相比,墙式再热器实际吸热量增加,屏式再热器与末级再热器的实际吸热量增加。墙式再热器吸热量增加的主要原因是由于再热器减温水的投入,导致墙式再热器入口工质温度降低,墙式再热器内工质流量增加。墙再入口工质温度降低,同时上炉膛区域烟温升高,增加了墙式再热器与烟气侧的传热温差,墙式再热器吸热能力增强,造成锅炉排烟式吹灰频率炉膛出口氧量火焰中心以及炉膛和分隔屏结焦受热面等进行分析调整,使得再热汽温和减温水量控制在设计范围,同时避免锅炉受热面结焦,提高了锅炉运行效率和机组运行的经济性和安全性。燃煤机组锅炉再热器减温水用量的分析调整原稿。实际值是通过过热器和再热器出入口的焓值差然后乘以蒸汽流量计算出来的。计算公式如下流量,以下柱形图计算结果都是类似量有定帮助。从调试人员检查的沾污情况分析中也可以明确看到分隔屏过热器的实际吸热量大大低于设计值,是受沾污影响最严重的受热面。燃煤机组锅炉再热器减温水用量的分析调整原稿。燃烧器摆角的影响再热器减温水量整体上随燃烧器摆角变化而变化。燃烧器上摆,火焰中心上移,减温水量增加燃烧器下摆,火焰中心下移,减温水量减少。通过已经完成的燃烧调节试验结果可以发现,下调燃与设计值相比,过热器系统包括水系统实际吸热量增加,再热器系统实际吸热量增加。炉膛结焦后,进入上炉膛的烟气温度升高。同时因分隔屏过热器沾污严重,分隔屏吸热能力下降,导致分隔屏出口的烟气温度进步升高。处于分隔屏下游的受热面将受到更大的影响,包括后屏过热器屏式再热器末级再热器以及末级过热器等。但由于后屏过热器也存在定的沾污情况,后屏过热器的吸热量没有产生更大的变摘要中国公司承建的海外项目亚临界燃煤机组,在其运行中出现再热器减温水流量增大现象,经过对燃烧器配风方式吹灰频率炉膛出口氧量火焰中心以及炉膛和分隔屏结焦受热面等进行分析调整,使得再热汽温和减温水量控制在设计范围,同时避免锅炉受热面结焦,提高了锅炉运行效率和机组运行的经济性和安全性。受热面结焦的影响在炉停炉期间,调试技术人员和业主人员利用这个机会,对炉内来接近年的煤质分析数据及锅炉运行数据看来,再热器的减温水量在范围内,再热和过热蒸汽温度在左右,符合设计标目标和合同要求,问题得到彻底解决参考文献姚文达,姜凡汽包锅炉运行参数的调节火电厂锅炉运行及事故处理,中国电力出版社,磨次风量调整到左右,降低次风风率保证次风风率接近设计值炉停炉清焦并重新启动后,观察锅炉的实际运行状态,并根据实际运行情况进行针对性的调整明确在锅炉受热面清洁的情况下,记录再热器系统的减温水流量随着锅炉运行时间延长,确认锅炉是否继续出现结焦情况,并且再热器减温水量是否随之增加燃烧器摆角对再热器减温水的调整效果不明显,在主汽温度允许的情况下,器与烟气侧的传热温差,墙式再热器吸热能力增强,造成锅炉排烟温度也升高,锅炉效率下降。根据机组实际运行情况采取以下措施要求业主对燃用的煤质要尽量接近设计煤种,同时应尽量避免将煤质特性相差较大的煤质进行混烧的方式对高碱煤的结渣特性给予充分重视,调整受热面的吹灰周期和吹灰顺序,保证炉膛的连续吹灰,避免因受热面沾污加剧引起的传热恶化吹灰频率,每小时对锅炉进与设计值相比,过热器系统包括水系统实际吸热量增加,再热器系统实际吸热量增加。炉膛结焦后,进入上炉膛的烟气温度升高。同时因分隔屏过热器沾污严重,分隔屏吸热能力下降,导致分隔屏出口的烟气温度进步升高。处于分隔屏下游的受热面将受到更大的影响,包括后屏过热器屏式再热器末级再热器以及末级过热器等。但由于后屏过热器也存在定的沾污情况,后屏过热器的吸热量没有产生更大的变度也升高,锅炉效率下降。根据机组实际运行情况采取以下措施要求业主对燃用的煤质要尽量接近设计煤种,同时应尽量避免将煤质特性相差较大的煤质进行混烧的方式对高碱煤的结渣特性给予充分重视,调整受热面的吹灰周期和吹灰顺序,保证炉膛的连续吹灰,避免因受热面沾污加剧引起的传热恶化吹灰频率,每小时对锅炉进行次全面吹灰,每小时对尾部受热面进行次全面吹灰,保证受热面清统实际吸热量增加。炉膛结焦后,进入上炉膛的烟气温度升高。同时因分隔屏过热器沾污严重,分隔屏吸热能力下降,导致分隔屏出口的烟气温度进步升高。处于分隔屏下游的受热面将受到更大的影响,包括后屏过热器屏式再热器末级再热器以及末级过热器等。但由于后屏过热器也存在定的沾污情况,后屏过热器的吸热量没有产生更大的变化。从屏式再热器开始,下游的各级受热面没有出现明显的沾污现燃煤机组锅炉再热器减温水用量的分析调整原稿立新主编电厂锅炉原理世纪高等学校教材年版,周顺文印度古德洛尔亚临界机组锅炉运行说明书度也升高,锅炉效率下降。根据机组实际运行情况采取以下措施要求业主对燃用的煤质要尽量接近设计煤种,同时应尽量避免将煤质特性相差较大的煤质进行混烧的方式对高碱煤的结渣特性给予充分重视,调整受热面的吹灰周期和吹灰顺序,保证炉膛的连续吹灰,避免因受热面沾污加剧引起的传热恶化吹灰频率,每小时对锅炉进行次全面吹灰,每小时对尾部受热面进行次全面吹灰,保证受热面清量按满负荷设计值控制。使用烟气分析仪测量空气预热器出入口的氧量得知,上显示的氧量和就地实际测量的氧量偏差较大,上显示的数据偏小,所以正常运行过程中把空气预热器入口氧量控制在左右。调整后的具体参数及结论试验人员分析认为,在众多影响因素中,其最主要原因属锅炉炉膛结焦以及分隔屏区域沾污,煤质偏及燃烧调整的因素是导致再热器减温水流量波动的次要原因。根据,。原因分析针对该问题,现场工作人员进行综合分析并通过相应调整验证,查找问题原因。现对再热器减温水流量异常的原因进行分析如下磨煤机组合方式的影响磨煤机组合方式由磨切换到磨后,从减温水的变化趋势曲线可以看出,投运磨后,再热器减温水量上升磨组合方式由磨切换到后可以尽可能的降低其摆角。燃烧器摆角控制在左右,运行时燃烧器周界风开度,根据给煤量每增加吨,周界风开度增加左右即可,助燃风开度也是如此。调整两侧次风机出口压力在左右,磨煤机入口压力控制在,风量控制在,磨煤机出口温度控制在,喷燃器运行方式尽量少用最上层的磨煤机运行,以免影响再热汽温的升高,炉膛负压控制在。现场用网格法对尾部氧量进行重新标定,运行与设计值相比,过热器系统包括水系统实际吸热量增加,再热器系统实际吸热量增加。炉膛结焦后,进入上炉膛的烟气温度升高。同时因分隔屏过热器沾污严重,分隔屏吸热能力下降,导致分隔屏出口的烟气温度进步升高。处于分隔屏下游的受热面将受到更大的影响,包括后屏过热器屏式再热器末级再热器以及末级过热器等。但由于后屏过热器也存在定的沾污情况,后屏过热器的吸热量没有产生更大的变及良好的吸热。在吹灰频次正常情况下,保持次风中下部多供风,上部未投用的粉层和燃尽风尽可能关小如果因为负荷或其原因,不能保证正常吹灰,建议次风上中下平衡配风。在再热器沾污可控的情况下,尽量将再热器的吹灰周期延长检查炉底干排渣系统漏风,尽量减少炉底无组织漏风,避免漏风引起火焰中心上移对制粉系统进行调整,保证满负荷工况下磨煤机投备的运行方式,同时将单,清洁度较高,所以吸热量的开始出现明显的变化。与设计值相比,墙式再热器实际吸热量增加,屏式再热器与末级再热器的实际吸热量增加。墙式再热器吸热量增加的主要原因是由于再热器减温水的投入,导致墙式再热器入口工质温度降低,墙式再热器内工质流量增加。墙再入口工质温度降