散残留于成品钢内，形成非金属氧化物夹杂，破坏了钢的致密性，对钢的质量产生不良影响。对普遍采用生产纯净钢的工艺流程而言，终脱氧在处理过程中进行，典型的氧含量变化如图所示。研究发现，经处理，钢中的大尺寸夹杂大部分可从钢中被除去，钢中存在的夹杂主要以块状和簇群状形式存在，总体尺寸也在以下。采用此工艺路线，如果能有效地防止钢液的二次氧化，可以生产总氧含量低于的纯净钢。图不同工序钢中含量的变化脱硫对大多数钢种而言，硫都是有害杂质，过量的硫会使钢的加工性能和使用性能变坏。铁水在转炉冶炼过程中，由于原材料中含硫和转炉的氧化性气氛不利于脱硫，往往会发生增硫现象。因此出钢后的炉外脱硫势在必行。从工艺上讲，钢液脱硫主要有钢液渣洗钢包喷粉喂丝处理脱硫等。而脱硫反应包括用金属或稀土元素直接生成硫化物脱硫和渣金置换反应两种。处理脱硫涉及的反应主要是渣金置换反应。与其它脱硫工艺相比较，处理脱硫具有以下优点钢液中氧活度可降至更低的水平，更有利于脱硫顶渣对脱硫的影响较小与大气隔绝而不会因钢液表面裸露而吸氮脱硫的同时可有效地脱气去氢有更好的动力学条件脱硫剂与钢液接触时间长，反应更充分，脱硫剂消耗少。与钢包喷粉脱硫相比，达到同样的脱硫效率，真空顶喷粉脱硫的脱硫剂耗量可以减少钢。根据熔渣的离子理论，脱硫的反应可表示为相应地，硫的分配比为装置内钢液的流动特性，考察了有关因素的影响。以期为确定合理的工艺和操作参数提供必要依据。模型设计与模型装置模型的相似性所建的模型除与原型几何相似外还保持两者液流的数相等，以达到两者液流的相似根据具体条件，设计和建立了线尺寸为原型的真空顶吹氧脱气循环脱气喷粉装置及钢包模型。这样，模型与原型下降管内液体的体积流量及速度的关系为式中，液体的体积流量，下降管内液体速度，下标，代表模型和原型。当钢液环流量为及下降管内径为时，模型和原型下降管液流主要参数列于表。表模型与原型真空室和下降管组成。图为真空循环脱气原理的示意图。。钢液循环脱气处理时，把与真空室下部相通的两根环流管即上升管和下降管插入钢包的钢液，靠真空室被抽真空后建立的压差使钢液由环流管进入真空室进行脱气，同时从两根环流管之上升管吹入驱动气体通常为氩气，利用气泡泵原理抽引钢液流过真空室和下降管回入钢包，产生连续的循环流动，在这种循环运动中钢液分批进入真空室并得以精炼。精炼的工艺特点真空脱碳过程具有较强的脱碳功能，在处理周期内生产的超低碳钢真空脱气可生产，的纯净钢液脱硫采用，等处理后可以生产的超低硫钢脱磷经喷粉处理后可生产的超低磷钢升温采用处理，可降低转炉出钢温度法加铝吹氧可使钢液提温，最大升温达均匀钢液温度可保证连铸中间包钢液温度波动不大于均匀钢液成分和去除夹杂物，可生产全氧含量超纯净钢进行合金微调几乎可生产全部钢种，其中包括锻造用钢高强钢结构钢轴承钢工具钢不锈钢电工钢深冲钢等。精炼的冶金功能脱碳真空脱碳是利用气泡泵原理使钢液在真空室和钢包之间产生循环流动主要靠钢液中的氧在低压下进行脱碳脱碳速率可示为等提出脱碳反应的表观速率常数为钢液体积环流量和碳的体积传质系数的函数式中，时刻和初始瞬刻的碳含量脱碳反应的表观速率常数脱碳时间钢液体积环流量钢液体积碳的体积传质系数。由式和可知，主要可从两方面促进行脱碳，即增大环流量和体积传质系数气工程学院毕业设计论文第条具有三种电压的变电所，如通过主变压器各侧线圈的功率均达到该主变容量的以上，主变压器宜采用三绕组变压器。第条变压器绕组的连接方式必须和系统电压相位致，否则不能并列运行。电力系统采用的绕组连接方式只有和型两种。高中低三侧绕组如何组合，要根据具体工程来定。我国及以上电压，变压器绕组都采用连接，亦采用型，其中性点通过消弧线圈接地。以下电压变压器绕组都采用连接。变电所电压等级为，接线方式采用接线方式。主变形式的选择因为单相变压器相对来讲投资大，占地多，损耗也大，同时配电装置结构复杂，增加了工作量，还应考虑到制造条件及运输条件的限制，在以下电力系统中般采用三相变压器，该所具有三种电压，故采用三绕组变压器。变压器三绕组的接线组别必须同系统电压相致，考虑到同步并列要求，及限制次谐波对电压的影响等因素，采用全星型接线变压器为保证电能质量，电压必须维持在允许的范围内，通过分接头调整，改变变压器的高压侧的绕组匝数，从而改变其变比，实现电压调整。主变台数选择变电所主变的台数与电压等级接线方式传输容量以及系统的联系有密切关系。通常与系统具有强联系的大中型变电所，在种电压等级下，主变应不少于二台。综合考虑，本所采用两台主变。主变容量选择变电所主变容量，般应按年远景负荷来选择。根据城市规划负荷性质电网结构等综合因素确定主变容量。选择条件所有主变容量应不小于远期综合最大负荷。远式中主变台数，为台。主变额定容量，。校验条件台主变停运，其余主变容量应至少能满足综合最大负荷的，且考虑过负荷能力时能够能满足远期级总的综合最大远动作电流确定非基本侧平衡线圈的匝数和工作线圈的匝数对于三绕组变压器，Ⅰ侧平衡线圈计算匝数Ⅱ侧平衡线圈计算匝数选择接近和的整数匝数作为平衡线圈整定匝数和。ⅠⅡ侧工作线圈整定匝数分别为量已有变电容量应增变电容量实增变电容量实际容载比注负荷的功率因数是各变电站集中无功补偿后的数值。表中负荷为最大负荷值，最小负荷为最大负荷的，负荷同时率取负荷计算变电所综合最大负荷，是选择变压器容量及台数配置的依据。将变电所供电范围以内所有用户的负荷相加乘以同时系数，并考虑网损后即可得到变电所的综合最大负荷。其中，各电力用户的最大负荷不定出现在同时间里，因此变电所的综合最大负荷不是各用户最大负荷的直接相加，而是比它们的总和要小些。这些差别在计算中是用同时系数来表示的。并且，应考虑电力网络有功功率损耗，通常用网损率或线损率来表示。同时系数的确定确定配电所母线的最大负荷时，所采用的有功负荷同时系数计算负荷小于千瓦计算负荷为千瓦计算负荷超过千瓦及侧综合最大负荷计算为以后便于以后选择主变的台数及容量，须计算及侧近期和远期综合最大负荷。远期综合最大负荷远远式中同时系数，分别取与远线路远期负荷自然力率线损率，取。同理得近期综合最大负荷近近式中符号与远期基本相同及侧远期Ⅰ级和Ⅱ级综合最大负荷计算本项计算采用保守算法，不计同时系数和线损率，即负荷直接相加。远期Ⅰ级综合最大负荷计算公式远远远期Ⅱ级综合最大负荷计算公式远远远期ⅠⅡ级均包括和两部分远期ⅠⅡ级总的综合最大负荷计算公式远远远计算过程见计算书，现将本所各负荷计算结果列于表中表变电所侧各综合最大负荷计算结果近期综合最大负荷近远期综合最大负荷远远期综合最大负荷远远期