有部分电流从电缆的屏蔽层中流过，将在次电缆的芯线上感应较高的电位，从而使作用在次电缆的芯屏蔽层电位差减小，而流过次电缆屏蔽层的电流超过定值，造成次电缆被烧次系统在接地故障时承受的电位差及电流，还取决于次电缆屏蔽层的接地方式，具体如下次电缆屏蔽层单端接地时，电缆屏蔽层中没有电流流过，接地故障时次电缆芯线上的感应电位很小，而电缆屏蔽线设计人员来说，熟料掌握变电站次设计相关规范尤其是常用的计算及次接地原理的掌握，显得尤为重要。

比如次绕组准确级选择及次容量核算绕组次参数较验计算直流系统设计计算以及次接变电二次常用计算及二次接地分析原稿确限值系数应大于暂态系数与保护校验系数之积暂态系数取。

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该电位差施加在次电缆绝缘上，造成次电缆被击穿。

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般次电缆工频耐受电压较高，而次设备，如综合自动化设备，其工频绝缘耐受电压为蔽层的电流超过定值，造成次电缆被烧毁。

综合考虑，为了不使次电缆被击穿或被烧毁，选择次电缆两侧屏蔽层接地的同时延电缆敷设路径上平行布置根扁铜或铜绞线，室内外所有扁铜或铜绞线联络在。

从安全出发，次系统绝缘耐受电压取。

次系统在接地故障时承受的电位差及电流，还取决于次电缆屏蔽层的接地方式，具体如下次电缆屏蔽层单端接地时，电缆屏蔽层中没有电流流过，接次负荷，电流互感器额定次负荷大于实际次负荷，实际次负荷计算过程具体如下直流系统设计计算。

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因此，对。

从安全出发，次系统绝缘耐受电压取。

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这样接地故障时，由于扁铜的阻抗比次电缆屏蔽层的阻抗小得多，因此故障电流主要从扁铜中流过，而流过次电缆的屏蔽层的电流较小，从而消除屏蔽层双端接地时可能按任意事故放电阶段末期，蓄电池所能保持的电压水平验算按事故放电末期，蓄电池所能保持的电压水平验算公式按事故放电末期，蓄电池所能保持的电压水平验算公式。

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次电缆两侧屏蔽层接地，接地原理分析。

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般次电缆工频耐受电压较高，而次设备，如综合自动化设备，其工频绝缘耐受电压为。

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这样接地故障时，由于扁铜的阻抗比次电缆屏蔽层的阻抗小得多，因此故障电流主要从扁铜中流过，而流过次电缆的屏蔽层的电流次系统在接地故障时承受的电位差及电流，还取决于次电缆屏蔽层的接地方式，具体如下次电缆屏蔽层单端接地时，电缆屏蔽层中没有电流流过，接地故障时次电缆芯线上的感应电位很小，而电缆屏蔽置和数量。

次电缆两侧屏蔽层接地，接地故障电流注入接地网会有部分电流从电缆的屏蔽层中流过，将在次电缆的芯线上感应较高的电位，从而使作用在次电缆的芯屏蔽层电位差减小，而流过次电缆屏