超过点，即相变温度。

从宏观和金相分析均说明本次泄漏为短时间超温爆管。

在月日机组启动并网过程中，减温水喷水流量突然增加，主汽温度急剧下降由骤降至，力测点测量记录并查阅各工况下饱和蒸汽压可知，在月日时分时，汽包压力，炉侧主汽压力，炉侧主汽出口温度，过出口管组号管排号测点温度。

在该压力下，饱和蒸汽温度，过热度低于锅炉厂推荐报警温度。

在月大于轴向应力的，所以管子爆口张开较大，其形貌符合短期过热的相关特征。

金相试验结果表明爆管区域存在明显的超温现象，排管子向火侧组织已发生相变，由正常的马氏体组织转变为铁素体珠光体组织，说明该部位爆管亚临界锅炉二级过热器水塞爆管事故分析原稿距，沿炉宽有片。

出口管组由外径壁厚材质为和钢管组成，横向节距，根管子组成排，并使出口管束夹在中间，以减少烟气辐射热，保护高温的出口管束。

出口管组沿炉宽共有片，如图于氧化皮。

级减温器检查只，喷头完好，过进出口管组分配集箱内壁清洁，未见异物。

亚临界锅炉二级过热器水塞爆管事故分析原稿。

综合金相试验结果及对比试验结果并结合现场检查情况，管子由于在短期温度升高，分析结果表明元素各成分符合标准中的材质要求。

级过热器位于折焰角上方，由入口和出口两个管组组成。

入口管组由管径壁厚材质为和钢管组成。

入口管组系根管子组成排，横向节各成分符合标准中的材质要求。

内部堆积检查对级过热器进出口集箱管座泄漏管屏内窥检查，级过热器减温器照相检查，未发现有异物堵塞管子。

对胀粗的排型弯外射线检查，发现排靠炉前侧弯头有颗粒状异加，夜间就地观察确定泄漏。

年月日上午机组停运，运行约小时。

机组停机后，月日下午时，打开米左侧人孔门发现泄漏点位于级过热器出口管组区域，检查发现标高米级过热器出口段第排至排大面积管屏泄漏，并使得后水物吸附在管壁弯头部位，割管检查，清理出约克左右铁屑及颗粒状氧化皮。

经现场检查，胀粗管排弯头部位未见氧化皮堆积现象，排靠炉前侧弯头有颗粒状异物吸附在管壁弯头部位，割管检查，清理出约克左右铁屑及颗粒状级过热器位于折焰角上方，由入口和出口两个管组组成。

入口管组由管径壁厚材质为和钢管组成。

入口管组系根管子组成排，横向节距，沿炉宽有片。

出口管组由外径壁厚材质为近管子胀粗较大最大直径为。

关键词级过热器过热爆管失效分析水塞前言电厂号机组于年月份投产，截止年月日累计运行余小时，启机次，停机次。

锅炉为亚临界压力，次再热，单炉膛平衡通风，自然循环，单锅筒标高米级过热器出口段第排至排大面积管屏泄漏，并使得后水冷壁悬吊管被冲刷断裂。

断裂的后水冷壁管上部向上卷起，下部倒向过出口管组区域形成次冲刷。

关键词级过热器过热爆管失效分析水塞前言电厂号机组于年月强度下降，但此时管子在高温下有较好的韧性，在内部介质压力的作用下，管子随之产生了较大的塑性变形，管径胀大，管壁开始减薄，当管子厚度满足不了强度的要求时，产生了爆破。

通常情况下，管子的周向应力都是远物吸附在管壁弯头部位，割管检查，清理出约克左右铁屑及颗粒状氧化皮。

经现场检查，胀粗管排弯头部位未见氧化皮堆积现象，排靠炉前侧弯头有颗粒状异物吸附在管壁弯头部位，割管检查，清理出约克左右铁屑及颗粒状距，沿炉宽有片。

出口管组由外径壁厚材质为和钢管组成，横向节距，根管子组成排，并使出口管束夹在中间，以减少烟气辐射热，保护高温的出口管束。

出口管组沿炉宽共有片，如图于，清理出约克左右铁屑及颗粒状氧化皮。

级减温器检查只，喷头完好，过进出口管组分配集箱内壁清洁，未见异物。

化学成分分析级过热器设计材质，规格，通过电火花光谱分析仪级过热器出口管样材质为钢，试样亚临界锅炉二级过热器水塞爆管事故分析原稿锅炉。

设计燃料为无烟煤，采用双进双出正压直吹制粉系统火焰燃烧方式，过热器出口蒸汽压力，过热器出口蒸汽温度，再热器出口蒸汽压力，再热器出口蒸汽温度。

亚临界锅炉二级过热器水塞爆管事故分析原稿距，沿炉宽有片。

出口管组由外径壁厚材质为和钢管组成，横向节距，根管子组成排，并使出口管束夹在中间，以减少烟气辐射热，保护高温的出口管束。

出口管组沿炉宽共有片，如图于过热器出口蒸汽温度，再热器出口蒸汽压力，再热器出口蒸汽温度。

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爆口宏观形貌如图所示，长，宽，呈不规则菱形，爆口边缘锋利，减薄较多，呈撕裂状，爆口附能源有限公司，工程师，男，年月日，云南滇东雨汪能源有限公司工程师，。

内部堆积检查对级过热器进出口集箱管座泄漏管屏内窥检查，级过热器减温器照相检查，未发现有异物堵塞管子。

对胀粗的排型弯外射线检查，份投产，截止年月日累计运行余小时，启机次，停机次。

锅炉为亚临界压力，次再热，单炉膛平衡通风，自然循环，单锅筒锅炉。

设计燃料为无烟煤，采用双进双出正压直吹制粉系统火焰燃烧方式，过热器出口蒸汽压力，物吸附在管壁弯头部位，割管检查，清理出约克左右铁屑及颗粒状氧化皮。

经现场检查，胀粗管排弯头部位未见氧化皮堆积现象，排靠炉前侧弯头有颗粒状异物吸附在管壁弯头部位，割管检查，清理出约克左右铁屑及颗粒状所示。

年，月日早上并网，下午燃烧突然波动后机组补水量增加，夜间就地观察确定泄漏。

年月日上午机组停运，运行约小时。

机组停机后，月日下午时，打开米左侧人孔门发现泄漏点位于级过热器出口管组区域，检查发现分析结果表明元素各成分符合标准中的材质要求。

级过热器位于折焰角上方，由入口和出口两个管组组成。

入口管组由管径壁厚材质为和钢管组成。

入口管组系根管子组成排，横向节和钢管组成，横向节距，根管子组成排，并使出口管束夹在中间，以减少烟气辐射热，保护高温的出口管束。

出口管组沿炉宽共有片，如图于所示。

年，月日早上并网，下午燃烧突然波动后机组补水量增发现排靠炉前侧弯头有颗粒状异物吸附在管壁弯头部位，割管检查，清理出约克左右铁屑及颗粒状氧化皮。

经现场检查，胀粗管排弯头部位未见氧化皮堆积现象，排靠炉前侧弯头有颗粒状异物吸附在管壁弯头部位，割管检查亚临界锅炉二级过热器水塞爆管事故分析原稿距，沿炉宽有片。

出口管组由外径壁厚材质为和钢管组成，横向节距，根管子组成排，并使出口管束夹在中间，以减少烟气辐射热，保护高温的出口管束。

出口管组沿炉宽共有片，如图于接近或达到蒸汽饱和温度，可能产生水塞，使排号管排短时超温爆管。

参考文献王大江朱健锅炉高温过热器管爆裂失效分析热加工工艺邱启明江国栋过热器管的失效研究热加工工艺作者简介，男，年月日，云南滇东雨汪分析结果表明元素各成分符合标准中的材质要求。

级过热器位于折焰角上方，由入口和出口两个管组组成。

入口管组由管径壁厚材质为和钢管组成。

入口管组系根管子组成排，横向节日时分时汽包压力，屏过号管排号测点，在该压力下，饱和蒸汽温度，过热度低于锅炉厂推荐报警温度。

结论本次泄漏管为级过热器出口管组的入口管排，左数第排，炉前侧第根，通过分析爆口金相，向火侧爆口位臵前温度超过相变温度，是典型的短时超温现象。

运行情况分析调取运行时主汽及过出口段的壁温测点记录。

可以发现主汽及过出口壁温在年月日上午时这时间段出现明显的下降，下降幅度达到余摄氏度。

结合爆管时各压强度下降，但此时管子在高温下有较好的韧性，在内部介质压力的作用下，管子随之产生了较大的塑性变形，管径胀大，管壁开始减薄，当管子厚度满足不了强度的要求时，产生了爆破。

通常情况下，管子的周向应力都是远物吸附在管壁弯头部位，割管检查，清理出约克左右铁屑及颗粒状氧化皮。

经现场检查，胀粗管排弯头部位未见氧化皮堆积现象，排靠炉前侧弯头有颗粒状异物吸附在管壁弯头部位，割管检查，清理出约克左右铁屑及颗粒状冷壁悬吊管被冲刷断裂。

断裂的后水冷壁管上部向上卷起，下部倒向过出口管组区域形成次冲刷。

化学成分分析级过热器设计材质，规格，通过电火花光谱分析仪级过热器出口管样材质为钢，试样分析结果表明元素力测点测量记录并查阅各工况下饱和蒸汽压可知，在月日时分时，汽包压力，炉侧主汽压力，炉侧主汽出口温度，过出口管组号管排号测点温度。

在该压力下，饱和蒸汽温度，过热度低于锅炉厂推荐报警温度。

在月和钢管组成，横向节距，根管子组成排，并使出口管束夹在中间，以减少烟气辐射热，保护高温的出口管束。

出口管组沿炉宽共有片，如图于所示。

年，月日早上并网，下午燃烧突然波动后机组补水量增