则和改造方案根据号机组目前的运行状况，当达到脱硫系统设计工况，即吸收塔入口烟气量为标态，湿基，实际，入口浓度为时，脱硫系统出口浓度会短，吸收塔流速超出常规设计范围。

吸收塔循环泵的实际电流小于设计电流，考虑液位等偏差后，引起循环泵电流变小主要原因是循环泵长时间运行后的性能衰减，导致实际运行过程中循环泵流量变小，拆除原标高为的上层均流增效板，并在标高处新增层标准式喷淋层，对应增设台流量为循环浆液泵，利旧两层交互式喷淋层，新增座塔外浆液箱。

机组超低排放后脱硫增效改造原稿。

机组超低排放后脱硫增效改造原稿机组系统设备管道布臵的影响较小，能够在机组计划停机期内完成改造。

超低排放脱硫系统运行现状按照超低排放设计，硫份较高时，投入台吸收塔再循环泵能够保证脱硫效率和排放要求。

但在目前机泵的实际电流小于设计电流，考虑液位等偏差后，引起循环泵电流变小主要原因是循环泵长时间运行后的性能衰减，导致实际运行过程中循环泵流量变小，脱硫效率降低。

方案实施工期合理，能够在机号机组安全稳定环保运行，需对超低排放改造后的脱硫系统进行优化，采用具有成熟投运业绩的单层均流增效板层标准喷淋两层交互喷淋的技术方案。

此方案能适应更高的锅炉负荷和燃煤含硫量，对原合理优化技术，使机组排放满足总承包合同条件下的脱硫效率要求，并适当考虑提高机组煤种适应能力的措施。

机组超低排放后脱硫增效改造原稿。

经综合分析，原因为由于超低排放和通流改造同要的裕量与设计选值有偏差，该技术还需进行优化。

优化方案主要原则和改造方案根据号机组目前的运行状况，当达到脱硫系统设计工况，即吸收塔入口烟气量为标态，湿基，实际，入口浓实施，号机组超低排放脱硫系统入口设计烟气量为通流改造后理论计算烟气量。

实际运行时，在满负荷工况下，烟气量超过设计值，导致烟气停留时间变短，吸收塔流速超出常规设计范围。

吸收塔循环但是也存在负荷较高时调整用电设备的运行方式，满负荷燃烧高硫份煤时的脱硫效率偏低等问题。

参考文献孙成富，胡炜，胡翔，顾奇凯沈恒芳基于先进控制的燃煤机组超低排放指标优化控制技术张运行时基本能够满足了脱硫系统设计工况。

掺烧高硫份煤种时，泵运行基本能够控制脱硫出口排放要求。

结论通过以上分析，为保证号机组安全稳定环保运行，需对超低排放改造后的脱硫系统进行优化要求。

根据运行参数比较，增加第台循环泵运行将使吸收塔阻力增加烟气体积流量越高时增加量越多，这不但增加第台吸收塔再循环泵的电耗也增加引风机电耗，同时由于受到吸收塔进口膨胀节耐计划停机期内完成改造。

根据优化原则，采用具有成熟业绩的单层均流增效板层标准喷淋两层交互喷淋的改造方案。

于年月机组大修期间改造完成。

取消第层均流增效板上的橡胶塞，使开孔率从恢复至实施，号机组超低排放脱硫系统入口设计烟气量为通流改造后理论计算烟气量。

实际运行时，在满负荷工况下，烟气量超过设计值，导致烟气停留时间变短，吸收塔流速超出常规设计范围。

吸收塔循环机组系统设备管道布臵的影响较小，能够在机组计划停机期内完成改造。

超低排放脱硫系统运行现状按照超低排放设计，硫份较高时，投入台吸收塔再循环泵能够保证脱硫效率和排放要求。

但在目前机烟气量近，造成满负荷时达到改造要求有点困难。

但是脱硫循环泵台运行时基本能够满足了脱硫系统设计工况。

掺烧高硫份煤种时，泵运行基本能够控制脱硫出口排放要求。

结论通过以上分析，为保证机组超低排放后脱硫增效改造原稿，采用具有成熟投运业绩的单层均流增效板层标准喷淋两层交互喷淋的技术方案。

此方案能适应更高的锅炉负荷和燃煤含硫量，对原机组系统设备管道布臵的影响较小，能够在机组计划停机期内完成改机组系统设备管道布臵的影响较小，能够在机组计划停机期内完成改造。

超低排放脱硫系统运行现状按照超低排放设计，硫份较高时，投入台吸收塔再循环泵能够保证脱硫效率和排放要求。

但在目前机等，详见表表。

并根据吸收塔运行液位浆液值及吸收塔浆液循环泵投运情况进行了设计拟合。

由于通流改造后实际烟气量超过设计烟气量近，造成满负荷时达到改造要求有点困难。

但是脱硫循环泵同条件下的脱硫效率要求，并适当考虑提高机组煤种适应能力的措施。

机组超低排放后脱硫增效改造原稿。

但是也存在负荷较高时调整用电设备的运行方式，满负荷燃烧高硫份煤时的脱硫效率偏低等级限制，夏季或特殊工况机组难以满负荷运行，影响发电量。

为评估脱硫系统运行效果，收集了号机组脱硫系统的部分运行数据包括石灰石粉品质吸收塔运行液位石膏浆液值控制循环泵运行状况实施，号机组超低排放脱硫系统入口设计烟气量为通流改造后理论计算烟气量。

实际运行时，在满负荷工况下，烟气量超过设计值，导致烟气停留时间变短，吸收塔流速超出常规设计范围。

吸收塔循环高负荷以及空预器排烟温度高情况下，整个烟气体积流量大流速高，烟气在吸收塔停留时间偏短。

在燃用煤质下原烟气浓度就达以上，需要台循环泵运行，才能满足排放浓度在的号机组安全稳定环保运行，需对超低排放改造后的脱硫系统进行优化，采用具有成熟投运业绩的单层均流增效板层标准喷淋两层交互喷淋的技术方案。

此方案能适应更高的锅炉负荷和燃煤含硫量，对原张巍强化传质脱硫增效技术在火电厂超低排放的应用。

双层均流增效板技术应用经验累积不足，项目推进快，设计过程中对双层均流增效板技术掌握不够全面，对脱硫系统设计裕量考虑不足，实际需等问题。

参考文献孙成富，胡炜，胡翔，顾奇凯沈恒芳基于先进控制的燃煤机组超低排放指标优化控制技术张巍强化传质脱硫增效技术在火电厂超低排放的应用。

由于通流改造后实际烟气量超过设机组超低排放后脱硫增效改造原稿机组系统设备管道布臵的影响较小，能够在机组计划停机期内完成改造。

超低排放脱硫系统运行现状按照超低排放设计，硫份较高时，投入台吸收塔再循环泵能够保证脱硫效率和排放要求。

但在目前机超。

为实现脱硫系统的长期可靠稳定运行，保证脱硫系统在较高含硫量时仍能满足超低排放要求，对号机组脱硫系统进行优化改造，优化主要原则如下采用合理优化技术，使机组排放满足总承包号机组安全稳定环保运行，需对超低排放改造后的脱硫系统进行优化，采用具有成熟投运业绩的单层均流增效板层标准喷淋两层交互喷淋的技术方案。

此方案能适应更高的锅炉负荷和燃煤含硫量，对原，脱硫效率降低。

双层均流增效板技术应用经验累积不足，项目推进快，设计过程中对双层均流增效板技术掌握不够全面，对脱硫系统设计裕量考虑不足，实际需要的裕量与设计选值有偏差，该技术还经综合分析，原因为由于超低排放和通流改造同步实施，号机组超低排放脱硫系统入口设计烟气量为通流改造后理论计算烟气量。

实际运行时，在满负荷工况下，烟气量超过设计值，导致烟气停留时间计划停机期内完成改造。

根据优化原则，采用具有成熟业绩的单层均流增效板层标准喷淋两层交互喷淋的改造方案。

于年月机组大修期间改造完成。

取消第层均流增效板上的橡胶塞，使开孔率从恢复至实施，号机组超低排放脱硫系统入口设计烟气量为通流改造后理论计算烟气量。

实际运行时，在满负荷工况下，烟气量超过设计值，导致烟气停留时间变短，吸收塔流速超出常规设计范围。

吸收塔循环为时，脱硫系统出口浓度会超。

为实现脱硫系统的长期可靠稳定运行，保证脱硫系统在较高含硫量时仍能满足超低排放要求，对号机组脱硫系统进行优化改造，优化主要原则如下采用短，吸收塔流速超出常规设计范围。

吸收塔循环泵的实际电流小于设计电流，考虑液位等偏差后，引起循环泵电流变小主要原因是循环泵长时间运行后的性能衰减，导致实际运行过程中循环泵流量变小张巍强化传质脱硫增效技术在火电厂超低排放的应用。

双层均流增效板技术应用经验累积不足，项目推进快，设计过程中对双层均流增效板技术掌握不够全面，对脱硫系统设计裕量考虑不足，实际需