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显,待来年丰水期负荷大时再进行测量比较。
主变吊罩大修年月主变油样试验氢气总烃含量严重超标,此次又受到低压侧短流消失,开关柜发生相间短路故障。
由于母线电压降低,小电源解列装臵检测到母电压降低满足轮轮动作要求,因此解列出口跳线电站线电站线,动作与定值单描述相符。
此时由于母线仍带有小电源,存在残余电压波动现象,因此主变高后备保护复压方向段时限出口跳开关,中后备保护无故障电流未动作出口。
至压方向段时限动作,跳开低压侧开关,再次发生相间短路,持续后发展为相短路故障,小电源解列装臵动作,跳开线线无出线电站线电站线后,主变高后备复压方向段时限时限整定退出动作,跳开高压侧开关,至此故障被切除,其余系统安全运行。
故障原因分析保护动作分析从保护录波机于事发当日时分开机,后开关负荷突增接近,再次受到负荷冲击,引发开关柜再次过热,造成本已性能劣化的绝缘材料发生击穿,柜内发生相短路,是导致本次事件的主要原因。
开关负荷变化如图所示。
在年至年期间,对开关柜采取过更换触头加装空调安装柜体散热风扇等措施,对设备进行重点维护和试验,虽然已使过热现象有所缓解,但仍未能浅析变电站开关柜故障原因及改造措施原稿松动等。
改造情况母线发热改造经分析,认为是开关柜主母排设计不合理原母排载流量偏小温升大造成变电站开关柜长期存在不同程度发热。
为此进行了如下改造是将开关柜母排,开关柜内母排及其母线桥由或规格铜排改为或规格铜排,并更换相关绝缘件紧固件是将开关室的主变侧进线两侧穿墙套管更换为套管,并进行防涡流处,故障持续约后发展为相短路。
当日时秒毫秒,主变保护低后备复压方向段时限动作,跳开低压侧开关,再次发生相间短路,持续后发展为相短路故障,小电源解列装臵动作,跳开线线无出线电站线电站线后,主变高后备复压方向段时限时限整定退出动作,跳开高压侧开关,至此故烧点黑斑。
处理方法拔出铁芯油道连接片与螺栓,平移后与油箱顶部加强铁错位,保持定的安全距离。
主变自年月发现总烃超标以来,直采取测温控制负荷每月取油样分析安装在线监测装臵等手段进行跟踪监测,此次又受到低压侧短路冲击,因此根据变压器检修导则应尽快对该主变进行吊罩检修,主要检查导电回路及夹件是否破损各类紧固件及垫块是,中后备保护无故障电流未动作出口。
至此故障切除,主变中后备保护因无故障电流未启动,其余保护装臵及小电源解列装臵均动作正确。
现场检查及试验情况故障后,现场检查发现开关室现场开关触头相已烧断,柜后板已烧穿,相触头已烧毁,整个柜子已被烧焦,附近的面柜也受到不同程度的烧损。
设备停电后,对开关和开关进行气体组分含量检测主变吊罩发现,铁芯油道连接片与油箱内顶部的加强铁距离太近,发生放电,导致铁芯两点接地形成环流,放电点处出现烧点黑斑。
处理方法拔出铁芯油道连接片与螺栓,平移后与油箱顶部加强铁错位,保持定的安全距离。
相故障后,故障电流最大达到,主变低后备保护复压方向段时限出口跳分段开关,故障无法切除,低后备保护复压方向段时,发现开关气体组分含量为,低于预试规程注意值,但设备内的气体是切断故障电流时产生的,不影响设备投运开关和开关各项常规电气试验合格对主变保护装臵进行保护装臵采样逻辑功能次回路绝缘开关传动检查,试验合格。
但主变油试验存在如下问题。
故障情况年月日时分秒,该变电站主变低压侧开关相发生单相接地故负荷及测温情况。
选取主变侧开关柜对改造前后测温情况进行对比。
通过对比分析可知,改造后超的情况较改造前少,同等负荷情况下的最高温度也降低,但差距不大,有待进步观察枯水期月负荷较小,改造后的测温效果不明显,待来年丰水期负荷大时再进行测量比较。
主变吊罩大修年月主变油样试验氢气总烃含量严重超标,此次又受到低压侧短吊罩检修,主要检查导电回路及夹件是否破损各类紧固件及垫块是否松动等。
改造情况母线发热改造经分析,认为是开关柜主母排设计不合理原母排载流量偏小温升大造成变电站开关柜长期存在不同程度发热。
为此进行了如下改造是将开关柜母排,开关柜内母排及其母线桥由或规格铜排改为或规格铜排,并更换相关绝缘件紧固件是将开关室铜片加粗连接,并用螺栓紧固好。
有载调压直阻超标问题分析及处理方法。
上次预防性试验中,发现档直流电阻相不平衡率合格,但档直流电阻相不平衡率超标。
本次试验第档第档的直流电阻不平衡率偏大可能是打磨不足,触头间存在氧化膜导致的。
处理方法对开关油室内部及外部连接线开关芯子进行检查,打磨及清理开关内部动静触头,更换开关油池内障被切除,其余系统安全运行。
故障原因分析保护动作分析从保护录波图与现场信息分析可知,故障主要经历了以下阶段。
故障初期为相单相接地故障,相接地后因绝缘击穿而发展为相故障。
浅析变电站开关柜故障原因及改造措施原稿。
开关在丰水期运行负荷较重,电流较大,柜体常处在发热状态,使柜内绝缘件老化,绝缘强度降低。
电厂,发现开关气体组分含量为,低于预试规程注意值,但设备内的气体是切断故障电流时产生的,不影响设备投运开关和开关各项常规电气试验合格对主变保护装臵进行保护装臵采样逻辑功能次回路绝缘开关传动检查,试验合格。
但主变油试验存在如下问题。
故障情况年月日时分秒,该变电站主变低压侧开关相发生单相接地故松动等。
改造情况母线发热改造经分析,认为是开关柜主母排设计不合理原母排载流量偏小温升大造成变电站开关柜长期存在不同程度发热。
为此进行了如下改造是将开关柜母排,开关柜内母排及其母线桥由或规格铜排改为或规格铜排,并更换相关绝缘件紧固件是将开关室的主变侧进线两侧穿墙套管更换为套管,并进行防涡流处试有载开关直流电阻时,发现有载开关档直流电阻不平衡率超过。
为明确主变存在的缺陷问题,需吊罩进行检查。
主变的色谱数据长期存在氢气和总烃超标,出现少量乙炔。
初步判断变压器内部存在局部放电,导致变压器油高温过热。
本次主变吊罩发现,铁芯油道连接片与油箱内顶部的加强铁距离太近,发生放电,导致铁芯两点接地形成环流,放电点处出浅析变电站开关柜故障原因及改造措施原稿主变侧进线两侧穿墙套管更换为套管,并进行防涡流处理。
改造前后直阻测试情况。
改造前,开关相直阻分别为,开关相直阻分别为。
改造后,开关相直阻分别为,开关相直阻分别为。
通过对比可知,改造后各相直阻已从降到,改造效果明显。
浅析变电站开关柜故障原因及改造措施原稿松动等。
改造情况母线发热改造经分析,认为是开关柜主母排设计不合理原母排载流量偏小温升大造成变电站开关柜长期存在不同程度发热。
为此进行了如下改造是将开关柜母排,开关柜内母排及其母线桥由或规格铜排改为或规格铜排,并更换相关绝缘件紧固件是将开关室的主变侧进线两侧穿墙套管更换为套管,并进行防涡流处措施科技与企业,李欢基于开关柜故障电弧的检测和保护装臵研究中国电业技术版,曾伟华,史非,姚晖基于开关柜故障的继电保护动作分析及故障诊断电工技术,。
主变自年月发现总烃超标以来,直采取测温控制负荷每月取油样分析安装在线监测装臵等手段进行跟踪监测,此次又受到低压侧短路冲击,因此根据变压器检修导则应尽快对该主变进行低于预试规程注意值,但设备内的气体是切断故障电流时产生的,不影响设备投运开关和开关各项常规电气试验合格对主变保护装臵进行保护装臵采样逻辑功能次回路绝缘开关传动检查,试验合格。
但主变油试验存在如下问题。
负荷及测温情况。
选取主变侧开关柜对改造前后测温情况进行对比。
通过对比分析可知,改造后超的情况较部油。
大修后直流电阻相均合格,相不平衡率最大值仅为。
结束语通过对变电站开关柜采取日常温度监视与负荷控制开关柜加装风扇与透气孔开关柜改造母线桥主变大修等措施,使得故障得以解决。
这些改造措施可为变电站设计安装日常运维技改大修等提供分析方法及处理方式,确保开关柜及变压器等设备的安全运行。
参考文献张丽千伏开关柜故障及防,发现开关气体组分含量为,低于预试规程注意值,但设备内的气体是切断故障电流时产生的,不影响设备投运开关和开关各项常规电气试验合格对主变保护装臵进行保护装臵采样逻辑功能次回路绝缘开关传动检查,试验合格。
但主变油试验存在如下问题。
故障情况年月日时分秒,该变电站主变低压侧开关相发生单相接地故理。
改造前后直阻测试情况。
改造前,开关相直阻分别为,开关相直阻分别为。
改造后,开关相直阻分别为,开关相直阻分别为。
通过对比可知,改造后各相直阻已从降到,改造效果明显。
因变压器的油箱内部没有安装磁屏蔽,使变压器的高压侧漏磁偏大,导致油箱上下连接片烧坏。
处理方法将油箱上下连烧点黑斑。
处理方法拔出铁芯油道连接片与螺栓,平移后与油箱顶部加强铁错位,保持定的安全距离。
主变自年月发现总烃超标以来,直采取测温控制负荷每月取油样分析安装在线监测装臵等手段进行跟踪监测,此次又受到低压侧短路冲击,因此根据变压器检修导则应尽快对该主变进行吊罩检修,主要检查导电回路及夹件是否破损各类紧固件及垫块是短路冲击,于是怀疑主变内部有高温过热现象。
对该主变进行电气试验,介损绝缘变比正常,铁芯无多点接地但在测试有载开关直流电阻时,发现有载开关档直流电阻不平衡率超过。
为明确主变存在的缺陷问题,需吊罩进行检查。
主变的色谱数据长期存在氢气和总烃超标,出现少量乙炔。
初步判断变压器内部存在局部放电,导致变压器油高温过热。
本造前少,同等负荷情况下的最高温度也降低,但差距不大,有待进步观察枯水期月负荷较小,改造后的测温效果不明显,待来年丰水期负荷大时再进行测量比较。
主变吊罩大修年月主变油样试验氢气总烃含量严重超标,此次又受到低压侧短路冲击,于是怀疑主变内部有高温过热现象。
对该主变进行电气试验,介损绝缘变比正常,铁芯无多点接地但在测浅析变电站开关柜故障原因及改造措施原稿松动等。
改造情况母线发热改造经分析,认为是开关柜主母排设计不合理原母排载流量偏小温升大造成变电站开关柜长期存在不同程度发热。
为此进行了如
