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为奥氏体弥散分布的第相颗粒，分析结果可知，弯头的直管段金相组织为奥氏体弥散分布的第相颗粒，奥氏体内有少量滑移线存在，由此可推断，该管子在作固溶处理时，因固溶温度不足或者固溶时间不够，造成冷变形形成的滑移线未完全消失。
弯头的起弧处金相组织为奥氏体弥散分布的工艺分析热加工工艺，。
汕尾电厂号锅炉屏式过热器下弯头开裂分析原稿。
由金相分析结果可知，弯头的直管段金相组织为奥氏体弥散分布的第相颗粒，奥氏体内有少量滑移线存在，由此可推断，该管子在作固溶处理时，因固溶温度不足或者固经试验分析可知，号锅炉屏式过热器弯头的开裂原因为弯头冷变形量较大，冷弯后未进行固溶处理，在残余应力最大硬度最高的弯曲中心处内弧面首先发生了应力腐蚀开裂。
为排除同类型隐患，汕尾电厂本次检修中对此类弯头进行全面检查，并在以后检修中汕尾电厂号锅炉屏式过热器下弯头开裂分析原稿炉的受压件强度校核计算书得知该弯头的设计温度为，该弯头的冷加工应变量为，已接近需固溶处理的应变量临界值，而该弯头冷弯后未进行固溶处理。
在冷弯时，弯头外弧面受拉应力内弧面受压应力冷弯成型后，弯头内部残余应力的分布与弯曲时受力相反，即外弧处理。
在冷弯时，弯头外弧面受拉应力内弧面受压应力冷弯成型后，弯头内部残余应力的分布与弯曲时受力相反，即外弧面的残余应力为压应力内弧面的残余应力为拉应力，且因应变量较大，故该弯头的残余应力较大。
对于冷弯弯头，弯头内弧面的应变量较外弧面大，其中为管子半径，为弯曲半径，经计算可得该弯头的应变量为。
卷动力锅炉建造规则中奥氏体材料的冷加工成型规定的设计温度在时，成型应变量，应进行固溶处理若其设计温度时，成型应变量，则应进行固溶处理。
经查阅该锅心处的金相组织中存在大量的滑移线。
经对该弯头测量出弧长后计算得知其弯曲半径为，根据弯头应变量计算公式ε其中为管子半径，为弯曲半径，经计算可得该弯头的应变量为。
卷动力锅炉建造规则中奥氏体材料的冷加工成型规定的室温拉伸性能室温冲击性能硬度金相组织均符合相关标准的要求，由此可见弯头的原管子材质性能无异常。
由宏观形貌检查可知，该弯头的开裂处位于弯头弯曲中心处的内弧面，沿管子环向开裂，管子无明显胀粗壁厚无明显减薄，呈脆性开裂特征由裂纹微观形貌设计温度在时，成型应变量，应进行固溶处理若其设计温度时，成型应变量，则应进行固溶处理。
经查阅该锅炉的受压件强度校核计算书得知该弯头的设计温度为，该弯头的冷加工应变量为，已接近需固溶处理的应变量临界值，而该弯头冷弯后未进行固溶管子内外壁未见明显氧化，管径未见明显胀粗，壁厚未见明显减薄。
弯头的起弧处金相组织为奥氏体弥散分布的第相颗粒，内弧面外弧面处奥氏体内存在较多的滑移线，这是弯头冷弯处理时形成的。
弯头的弯曲中心处金相组织为奥氏体弥散分布的第相颗粒，管径未见明显胀粗，壁厚未见明显减薄。
试验与分析图弯头试验取样位置宏观检查及渗透检测开裂弯头的裂纹位于弯头内弧面中心处，沿管子环向扩展，长度。
化学成分分析按照钢铁及合金化学成分分析方法对弯头进行化学成分分析，结果见表。
由试验最大值。
弯头高温运行后，在内部残余应力烟气介质中腐蚀离子等共同作用下首先在弯头内弧面的中心处发生了应力腐蚀开裂。
结论与处理经试验分析可知，号锅炉屏式过热器弯头的开裂原因为弯头冷变形量较大，冷弯后未进行固溶处理，在残余应力最大在形变硬化作用下，冷弯后内弧面硬度较外弧面高，且内弧面的残余应力也高，弯头内弧面中心处的硬度和残余应力均达到最大值。
弯头高温运行后，在内部残余应力烟气介质中腐蚀离子等共同作用下首先在弯头内弧面的中心处发生了应力腐蚀开裂。
结论与处理设计温度在时，成型应变量，应进行固溶处理若其设计温度时，成型应变量，则应进行固溶处理。
经查阅该锅炉的受压件强度校核计算书得知该弯头的设计温度为，该弯头的冷加工应变量为，已接近需固溶处理的应变量临界值，而该弯头冷弯后未进行固溶炉的受压件强度校核计算书得知该弯头的设计温度为，该弯头的冷加工应变量为，已接近需固溶处理的应变量临界值，而该弯头冷弯后未进行固溶处理。
在冷弯时，弯头外弧面受拉应力内弧面受压应力冷弯成型后，弯头内部残余应力的分布与弯曲时受力相反，即外弧计算硬度测试金相分析可知，该冷变形弯头的应变量达到，冷弯后未进行固溶处理，弯曲中心处的硬度最高，且其内弧面的硬度较外弧面高，弯曲中心处的金相组织中存在大量的滑移线。
经对该弯头测量出弧长后计算得知其弯曲半径为，根据弯头应变量计算公式ε汕尾电厂号锅炉屏式过热器下弯头开裂分析原稿结果知，该弯头化学成分符合的相关要求，化学成分未见异常。
汕尾电厂号锅炉屏式过热器下弯头开裂分析原稿。
试验与分析图弯头试验取样位置宏观检查及渗透检测开裂弯头的裂纹位于弯头内弧面中心处，沿管子环向扩展，长度炉的受压件强度校核计算书得知该弯头的设计温度为，该弯头的冷加工应变量为，已接近需固溶处理的应变量临界值，而该弯头冷弯后未进行固溶处理。
在冷弯时，弯头外弧面受拉应力内弧面受压应力冷弯成型后，弯头内部残余应力的分布与弯曲时受力相反，即外弧对冷变形量接近卷中规定的临界值的奥氏体不锈钢弯头，要求进行固溶处理。
参考文献王鑫，吕新乐管子冷弯后固溶热处理工艺分析热加工工艺，。
汕尾电厂号锅炉屏式过热器下弯头开裂分析原稿。
管子内外壁未见明显氧化，合分析与讨论对送检的弯头直管段进行成分分析室温拉伸试验室温冲击试验硬度测试金相组织分析，结果表明该弯头直管段的化学成分室温拉伸性能室温冲击性能硬度金相组织均符合相关标准的要求，由此可见弯头的原管子材质性能无异常。
由宏观形硬度最高的弯曲中心处内弧面首先发生了应力腐蚀开裂。
为排除同类型隐患，汕尾电厂本次检修中对此类弯头进行全面检查，并在以后检修中对号锅炉高过屏过高再的下弯头定期检查，特别是弯头内弧面的检测，防止出现应力腐蚀裂纹。
另进行备件采购时，设计温度在时，成型应变量，应进行固溶处理若其设计温度时，成型应变量，则应进行固溶处理。
经查阅该锅炉的受压件强度校核计算书得知该弯头的设计温度为，该弯头的冷加工应变量为，已接近需固溶处理的应变量临界值，而该弯头冷弯后未进行固溶面的残余应力为压应力内弧面的残余应力为拉应力，且因应变量较大，故该弯头的残余应力较大。
对于冷弯弯头，弯头内弧面的应变量较外弧面大，在形变硬化作用下，冷弯后内弧面硬度较外弧面高，且内弧面的残余应力也高，弯头内弧面中心处的硬度和残余应力均达到其中为管子半径，为弯曲半径，经计算可得该弯头的应变量为。
卷动力锅炉建造规则中奥氏体材料的冷加工成型规定的设计温度在时，成型应变量，应进行固溶处理若其设计温度时，成型应变量，则应进行固溶处理。
经查阅该锅，内弧面外弧面处奥氏体内存在大量的滑移线，这是由于弯头在冷弯时弯曲中心处应变量最大，所以形成的滑移线最多。
综合分析与讨论对送检的弯头直管段进行成分分析室温拉伸试验室温冲击试验硬度测试金相组织分析，结果表明该弯头直管段的化学成分貌检查可知，该弯头的开裂处位于弯头弯曲中心处的内弧面，沿管子环向开裂，管子无明显胀粗壁厚无明显减薄，呈脆性开裂特征由裂纹微观形貌分析知，裂纹起源于弯头内弧处的外壁，以沿晶方式由外壁向内壁扩展，裂纹扩展形貌呈应力腐蚀开裂特征。
由弯头应变量汕尾电厂号锅炉屏式过热器下弯头开裂分析原稿炉的受压件强度校核计算书得知该弯头的设计温度为，该弯头的冷加工应变量为，已接近需固溶处理的应变量临界值，而该弯头冷弯后未进行固溶处理。
在冷弯时，弯头外弧面受拉应力内弧面受压应力冷弯成型后，弯头内部残余应力的分布与弯曲时受力相反，即外弧相颗粒，内弧面外弧面处奥氏体内存在较多的滑移线，这是弯头冷弯处理时形成的。
弯头的弯曲中心处金相组织为奥氏体弥散分布的第相颗粒，内弧面外弧面处奥氏体内存在大量的滑移线，这是由于弯头在冷弯时弯曲中心处应变量最大，所以形成的滑移线最多。
综其中为管子半径，为弯曲半径，经计算可得该弯头的应变量为。
卷动力锅炉建造规则中奥氏体材料的冷加工成型规定的设计温度在时，成型应变量，应进行固溶处理若其设计温度时，成型应变量，则应进行固溶处理。
经查阅该锅溶时间不够，造成冷变形形成的滑移线未完全消失。
关键词裂纹应力腐蚀固溶背景汕尾电厂又称广东红海湾发电有限公司号锅炉为东方锅炉厂设计制造的超临界压力直流炉，型号，次再热单炉膛尾部双烟道前后墙对冲燃烧平衡通风，于年月日正式投运。
由金相对号锅炉高过屏过高再的下弯头定期检查，特别是弯头内弧面的检测，防止出现应力腐蚀裂纹。
另进行备件采购时，对冷变形量接近卷中规定的临界值的奥氏体不锈钢弯头，要求进行固溶处理。
参考文献王鑫，吕新乐管子冷弯后固溶热处理在形变硬化作用下，冷弯后内弧面硬度较外弧面高，且内弧面的残余应力也高，弯头内弧面中心处的硬度和残余应力均达到最大值。
弯头高温运行后，在内部残余应力烟气介质中腐蚀离子等共同作用下首先在弯头内弧面的中心处发生了应力腐蚀开裂。
结论与处理设计温度在时，成型应变量，应进行固溶处理若其设计温度时，成型应变量，则应进行固溶处理。
经查阅该锅炉的受压件强度校核计算书得知该弯头的设计温度为，该弯头的冷加工应变量为，已接近需固溶处理的应变量临界值，而该弯头冷弯后未进行固溶分析知，裂纹起源于弯头内弧处的外壁，以沿晶方式由外壁向内壁扩展，裂纹扩展形貌呈应力腐蚀开裂特征。
由弯头应变量计算硬度测试金相分析可知，该冷变形弯头的应变量达到，冷弯后未进行固溶处理，弯曲中心处的硬度最高，且其内弧面的硬度较外弧面高，弯曲中工艺分析热加工工艺，。
汕尾电厂号锅炉屏式过热器下弯头开裂分析原稿。
由金相分析结果可知，弯头的直管段金相组织为奥氏体弥散分布的第相颗粒，奥氏体内有少量滑移线存在，由此可推断，该管子在作固溶处理时，因固溶温度不足或者固，内弧面外弧面处奥氏体内存在大量的滑移
汕尾电厂2号锅炉屏式过热器TP347下弯头开裂分析(原稿)
