试件未发现任何力和焊缝缺陷,但总的来说,本文建立的有限元模型是可靠的。结论本文以国外最新发表的试件资料为基础,利用大型通用有限元软件对循环荷载作用下型加劲肋加强式梁柱节点连接进行了双重非线性分析,得到的主要结论如下在国内首次提出了即计算,通过比较停止加载时层间位移角原型试验和有限元分析的破坏模式可以发现,两者都在型加劲肋端部的梁翼缘及腹板上发生塑性变形,而其它部分没有发展塑性。将试验得到的滞回曲线与有限元分析得到的滞回曲线绘制在同坐标系中如连接的型加强型梁柱节点连接的有限元模型如图所示。图角焊缝连接的型加强型梁柱节点连接有限元网格划分对柱上下端施加方向的位移约束,在梁端主节点上施加位移,在以梁腹中对称轴所在的的面上施加对称约束。由于型加劲肋连接的梁柱节点连接抗震性能分析原稿角焊缝连接的型加强型梁柱节点连接有限元网格划分对柱上下端施加方向的位移约束,在梁端主节点上施加位移,在以梁腹中对称轴所在的的面上施加对称约束。由于中没有特定的破坏准则,需要人为定义,本文采用与原型能进行基于有限元分析的理论研究。型加劲肋连接的梁柱节点连接抗震性能分析原稿。型加劲型梁柱节点有限元模型验证有限元模型建立为了与原型试验保持致,使用双线性随动强化本构关系模型,各材料参数取材性试验的平均值,各板件屈,所有材料使用双线性强化模型,服从屈服准则。本文研究的梁柱节点连接所有构件均采用维实体单元。根据对称性取模型的半作为研究对象。本文建立的角焊缝连接的型加强型梁柱节点连接的有限元模型如图所示。图到层间位移角,型加劲肋端部梁翼缘开始发生塑性变形产生局部屈曲,进入第次循环层间位移角时相同位臵的梁腹板开始发生屈曲,直到进入第次循环层间位移角,试件仍处于弹塑性状态,为了防止加载装臵发生破坏,中止屈曲,直到进入第次循环层间位移角,试件仍处于弹塑性状态,为了防止加载装臵发生破坏,中止了加载,试验结束。型加劲肋和节点区自始至终都未发生屈服,两个试件最终都按照期望的形式发生了第种破坏模式,在型加劲肋端部梁翼缘了加载,试验结束。最终试件未发现任何位臵有开裂现象。摘要型加劲型梁柱节点是种既可以应用于新建建筑又可应用于已有建筑的梁柱节点加固的新型框架刚性节点连接形式,本文引用国外最新试验究资料,对型加劲型梁柱节点连接的抗震摘要型加劲型梁柱节点是种既可以应用于新建建筑又可应用于已有建筑的梁柱节点加固的新型框架刚性节点连接形式,本文引用国外最新试验究资料,对型加劲型梁柱节点连接的抗震性能进行基于有限元分析的理论研究。最终试件未发现任何形式型加劲肋加强式梁柱节点连接。通过与国外最新研究试验结果进行比较,验证了本文利用建立的有限元模型型加劲肋加强式梁柱节点连接滞回性能的研究具是足够可靠的和精确的。参考文献,限元分析的破坏模式可以发现,两者都在型加劲肋端部的梁翼缘及腹板上发生塑性变形,而其它部分没有发展塑性。将试验得到的滞回曲线与有限元分析得到的滞回曲线绘制在同坐标系中如图所示,可以发现两条滞回曲线的十分接近。图试验与有限服强度取,弹性模量取,强化模量取,泊松比,所有材料使用双线性强化模型,服从屈服准则。本文研究的梁柱节点连接所有构件均采用维实体单元。根据对称性取模型的半作为研究对象。本文建立的角焊缝了加载,试验结束。最终试件未发现任何位臵有开裂现象。摘要型加劲型梁柱节点是种既可以应用于新建建筑又可应用于已有建筑的梁柱节点加固的新型框架刚性节点连接形式,本文引用国外最新试验究资料,对型加劲型梁柱节点连接的抗震角焊缝连接的型加强型梁柱节点连接有限元网格划分对柱上下端施加方向的位移约束,在梁端主节点上施加位移,在以梁腹中对称轴所在的的面上施加对称约束。由于中没有特定的破坏准则,需要人为定义,本文采用与原型柱节点连接抗震性能分析原稿。型加劲型梁柱节点有限元模型验证有限元模型建立为了与原型试验保持致,使用双线性随动强化本构关系模型,各材料参数取材性试验的平均值,各板件屈服强度取,弹性模量取,强化模量取,泊松型加劲肋连接的梁柱节点连接抗震性能分析原稿,角焊缝连接的型加强型梁柱节点连接有限元网格划分对柱上下端施加方向的位移约束,在梁端主节点上施加位移,在以梁腹中对称轴所在的的面上施加对称约束。由于中没有特定的破坏准则,需要人为定义,本文采用与原型靠的。结论本文以国外最新发表的试件资料为基础,利用大型通用有限元软件对循环荷载作用下型加劲肋加强式梁柱节点连接进行了双重非线性分析,得到的主要结论如下在国内首次提出了即可用于新建建筑又可用于已有建筑加固的新型框架节点连文献,元计算的滞回曲线比较通过上述比较可以发现,本文建立的有限元模型计算结果与试验结果基本吻合,相对差异均在以内,有限元计算结果比试验结果稍大可能是因为限元分析中没有考虑残余应力和焊缝缺陷,但总的来说,本文建立的有限元模型是可了加载,试验结束。最终试件未发现任何位臵有开裂现象。摘要型加劲型梁柱节点是种既可以应用于新建建筑又可应用于已有建筑的梁柱节点加固的新型框架刚性节点连接形式,本文引用国外最新试验究资料,对型加劲型梁柱节点连接的抗震试验相同定义方法,认为当层间位移角达到时结构破坏,并以此时的位移为极限位移,对应的荷载和弯矩为极限荷载和极限弯矩。有限元分析结果利用有限元程序,对上述有限元模型进行计算,通过比较停止加载时层间位移角原型试验和,所有材料使用双线性强化模型,服从屈服准则。本文研究的梁柱节点连接所有构件均采用维实体单元。根据对称性取模型的半作为研究对象。本文建立的角焊缝连接的型加强型梁柱节点连接的有限元模型如图所示。图何位臵有开裂现象。试验结果试件在第次循环之前完全处于弹性阶段,进入第次循环时,梁端位移达到层间位移角,型加劲肋端部梁翼缘开始发生塑性变形产生局部屈曲,进入第次循环层间位移角时相同位臵的梁腹板开始发生。型加劲型梁柱节点试验研究试验方法及过程本文引用国际上最新表的关于型加劲型梁柱节点连接的试验数据验证本文建立的有限元模型的可靠性和有限元计算精度。型加劲肋连接的梁型加劲肋连接的梁柱节点连接抗震性能分析原稿角焊缝连接的型加强型梁柱节点连接有限元网格划分对柱上下端施加方向的位移约束,在梁端主节点上施加位移,在以梁腹中对称轴所在的的面上施加对称约束。由于中没有特定的破坏准则,需要人为定义,本文采用与原型可用于新建建筑又可用于已有建筑加固的新型框架节点连接形式型加劲肋加强式梁柱节点连接。通过与国外最新研究试验结果进行比较,验证了本文利用建立的有限元模型型加劲肋加强式梁柱节点连接滞回性能的研究具是足够可靠的和精确的。参,所有材料使用双线性强化模型,服从屈服准则。本文研究的梁柱节点连接所有构件均采用维实体单元。根据对称性取模型的半作为研究对象。本文建立的角焊缝连接的型加强型梁柱节点连接的有限元模型如图所示。图图所示,可以发现两条滞回曲线的十分接近。图试验与有限元计算的滞回曲线比较通过上述比较可以发现,本文建立的有限元模型计算结果与试验结果基本吻合,相对差异均在以内,有限元计算结果比试验结果稍大可能是因为限元分析中没有考虑残余中没有特定的破坏准则,需要人为定义,本文采用与原型试验相同定义方法,认为当层间位移角达到时结构破坏,并以此时的位移为极限位移,对应的荷载和弯矩为极限荷载和极限弯矩。有限元分析结果利用有限元程序,对上述有限元模型进行服强度取,弹性模量取,强化模量取,泊松比,所有材料使用双线性强化模型,服从屈服准则。本文研究的梁柱节点连接所有构件均采用维实体单元。根据对称性取模型的半作为研究对象。本文建立的角焊缝了加载,试验结束。最终试件未发现任何位臵有开裂现象。摘要型加劲型梁柱节点是种既可以应用于新建建筑又可应用于已有建筑的梁柱节点加固的新型框架刚性节点连接形式,本文引用国外最新试验究资料,对型加劲型梁柱节点连接的抗震近首先发生屈服,然后腹板开始发展塑性,最终形成塑性铰。在循环荷载作用下,两个试件的滞回曲线如图。型加劲肋连接的梁柱节点连接抗震性能分析原稿。试验结果试件在第次循环之前完全处于弹性阶段,进入第次循环时,梁端位移达计算,通过比较停止加载时层间位移角原型试验和有限元分析的破坏模式可以发现,两者都在型加劲肋端部的梁翼缘及腹板上发生塑性变形,而其它部分没有发展塑性。将试验得到的滞回曲线与有限元分析得到的滞回曲线绘制在同坐标系中如何位臵有开裂现象。试验结果试件在第次循环之前完全处于弹性阶段,进入第次循环时,梁端位移达到层间位移角,型加劲肋端部梁翼缘开始发生塑性变形产生局部屈曲,进入第次循环层间位移角时相同位臵的梁腹板开始发生