，选用型低压溢流阀广州型。

其压力范围为，额定流量为，接口尺寸为。

单向阀的选用为减少齿轮泵本身的流量脉动对液压缸的影响及液压缸负载变化引起的压力变化对泵的影响，在中间设置单向阀。

根据设计要求查资料液压传动系统设计手册上海科学技术出版社出版的页，选型号的单向阀。

其公称通径为，额定流量为。

电磁换向阀的选用由于在换相控制中只需能实时控制油路的通断即可，这里采用资料液压传动系统设计手册上海科学技术出版社出版的页表中的型号的板式二位三通单电磁铁弹簧复位式换相阀。

流量为，最大压力为，接口直径为。

滤油器滤油器用于滤除油液中非可溶性颗粒污染物，对油液进行净化，以保证系统工作的稳定和延长液压元件的使用寿命。

滤油器的从结构上可分为多种，比如网式滤油器线式滤油器纸式滤油器烧结式滤油器等。

考虑到本液压系统基本为封闭的系统及对系统定程度灵敏度的的要求，在满足通油能力和耐压抗腐蚀的能力的基础上，优先采用线隙式滤油器，并安装在液压泵的进油管上，以便保护液压泵。

查上海科学技术出版社出版的液压传动设计手册表型线隙式滤油器中的型号，其流量为，可承受压力为，压力损失仅为，过滤精度为，现有产品为沈阳黄河五金液压件厂的型号，其参数相同。

油箱油箱的主要作用是储油散发油的热量沉淀油中杂质逸出油中气体。

油箱分为开式油箱和闭式油箱，这里采用开式油箱。

放置于机床床身的空腔中，其开式油箱的结构图如图所式。

图油箱结构图空气过滤器回油管油面指示器放油塞线隙式过滤器隔板吸油管顶板很明显此油箱为固定式油箱，同时由于温升不高，故采用自然冷却的方式来冷却油液油箱的尺寸长宽高可基本认为。

则油箱的有效容积可按倍每分钟的流量，即泵所以压力表由于本系统为低压力系统，故只需采用般的压力表即可。

查上海科学技术出版社出版的液压传动设计手册页表，选用上海宜川仪表厂的般用弹簧管压力表型号的压力表。

系统性能验算传动路线中的压力损失液压系统的传动路线应分吸油段和压油段两部分来分别计算压力损失。

由于管道暂时没有布置完，这里按来计算，取估算。

油液的运动粘度为号机械油计算。

由前面的元件选用可得如表所式的数据表各控制阀参数表序号控制元件名称型号规格技术数据实际流量额定流量时的压力损失溢流阀卸荷压力单向阀二位三通电磁换向阀首先判断液流状态，由于雷若数故为层流。

管路沿程压力损失取局部压力损失油液流经单向阀和二位三通换向阀的压力损失为因而，整个回路的压力损失为确定液压泵工作压力为了不使弹簧承受太大的拉力，选液压缸工作推力为，则所以液压泵的工作压力故溢流阀的调整压力取。

液压系统的效率液压缸活塞的速度则液压缸的输出功率为液压泵的输出功率为所以整个系统的效率取齿轮泵的效率为泵系统的可行性验证由于在机床的加工过程中，工件每转转，抱抛机构的每个单边均做次升程和回程运动，而回程运动由弹簧来完成。

机床上的工件转速为，故工件每秒钟得转转，若按工件每转转，液压缸里油量变化四次来计算临界速度，取每次变化量为则临故所设计的液压系统符合机构控制要求。

支撑件及导轨设计机床中的支承件主要是指床身立柱横梁底座等大件。

而且在设计时可主要从刚度热变形与内应力等方面来着重考虑。

而在本次的抛光机床的支承件设计中，主要为床身和底座的设计，为缩短设计的时间和周期，采用基于普通车床的变形设计方法。

其主要的尺寸和结构基本与的成比例，因而在满足机床的性能要求上不会存在失效的情形，具体的设计尺寸结构及相关的技术要求见零件图和总装图。

参考文献高润章抱抛式砂带抛光机床的研制陈廉清俞利锋砂带磨削及机床设计机床与液压孙海林砂带的张紧与振荡磨床与磨削第期康士臣砂轮磨削与砂带磨削的比较机械工程师方强砂带磨削技术的发展及其关键技术广州工学院报孙海林沙带的跑偏问题与调整磨床与磨削机床设计手册部件机构及总体设计机械工业出版社机械设计手册液压气动系统设计及机床现代设计方法机械工业出版社出版金属切削机床设计吉林工业大学吉林工学院等主编上海科学技术出版社出版磨工实用技术手册薄宵主编江苏科学技术出版社出版机械制造装备设计冯辛安黄玉美主编机械工业出版社出版液压传动设计手册煤炭工业部编上海科学技术出版社出版液压传动与控制技术王裕清韩成石主编煤炭工业出版社出版机械设计第七版濮良贵纪名刚主编高等教育出版社出版附录铬镍合金机械加工的表面成型摘要此项研究是以突出铬镍合金在退火和中切削力的变化微小图湿加工条件下工件处的显微图片残余应力和呈现的光滑性，因而导致拉应力。

虽然累计的内应力使机械加工温度升高，在车削过程中，切削温度由于连续不断的切削而增长，除此之外，已加工表面随刀具的磨损而温度升高，更多的是由于铬镍合金的低热传递性，大部分都存在于表面，这解释了工件从头到尾，从压应力到拉应力的应力增长。

冷却剂对残余应力的作用已经看到，通常干加工比湿加工导致更高的拉应力值。

使用冷却剂可降低摩擦和加快热量从工件表面散发，从而降低机械作用而获得压应力。

然而，尽管使用了冷却剂，而在图中仍能看到在切削过程中压应力变成拉应力。

这种残余应力对机械加工参数变化的敏感反应以致在精加工过程中为得到较好的表面质量都得考虑叫做压应力的趋势在这个研究的所有试件中都能观察到。

在干加工中，接近表面的材料部分受热被拉长，切削加工后，表面部分仍保持比工件其它部分较热的状态，由于在内部先冷却和空气较差的热传递性，因此，表面部分膨胀和来自工件内部的应力，这样在较高的温度下工件较低的屈服强度更利于表面层的压塑性变形，从而导致压应力，图和图为铬镍合金在退火和淬火状态下干加工后表面下处的光学显微图片。

从这两张恨容易的知道主要为集中热作用从而导致拉应力。

值得注意的是铬镍合金在湿加工下的残余应力数量还小。

图淬火铬镍合金在干加工后处的显微图片残余应力图退火铬镍合金干加工后的光学显微图片残余应力表面粗糙度类似于残余应力，图表示退火和淬火铬镍合金在湿加工和干加工下的白哦面粗糙度，铬镍合金的淬火工件获得较退火工件数量较低的白哦面粗糙度，淬火的铬镍合金通常由较小的轮郭最大高度峰顶和峰谷的距离见图，这可解释这样的个事实，即淬火铬镍合金具有较退火状态下较高的屈服强度，从而导致较低的塑性变形，从而抑制了刀具上的金属流动，进而导致较低的刀面刮伤。

退火铬镍合金较低的屈服强度有助于较深的槽变形，从而导致较高的轮郭最大高度。

可以明显地看到，淬火和退火铬镍合金在湿加工后的已加工表面，见图和图，淬火铬镍合金比退火铬镍合金的加工细槽较浅。

在加工淬火铬镍合金时获得较低值得表面粗糙度的另个理由为淬火铬镍合金较高的硬度导致较高的温度以致使材料变软，从而有助于切削形成较好的加工表面，这通常在加工淬火铬镍合金时通过很小的切削力即可获得。

图淬火和退火铬镍合金在干加工和湿加工下获得的表面粗糙度图淬火和退火铬镍合金在干加工和湿加工下获得的表面轮廓最大高度图淬火铬镍合金在湿加工下处的光学显微图片图退火铬镍合金湿加工下处的光学显微图片结论下面的重要结论来源加工淬火和退火铬镍合金时残余应力表面成型和切削力的研究调查加工淬火的铬镍合金较加工退火铬镍合金时较低的拉应力屈服值，从而具有较低的拉应力。

残余应力对机械加工参数变化的敏感性可被当作评价选择最佳工序的标准。

通常淬火和退火铬镍合金使用冷却剂导致较低的拉应力值。

加工淬火条件的铬镍合金获得较退火条件下较低的表面粗糙度和轮廓最大高度。

加工淬火条件的铬镍合金获得较退火条件下较低的切削力。

显然意见铬镍合金根据表面成型残余应力和表面粗糙度应该在淬火条件下加工可获得最大的生产率。

致谢论文至此，将近两个月的毕业设计也即将告段落了，此时此刻，感触最深的是毕业设计真能锻炼人，同时也非常庆幸自己选了往年没做过的毕业设计题目，让自己在大学的最后阶段真真正正地锻炼下自己。

虽然在设计之初也曾后悔过，没有选个较容易的设计题目，虽然在我的设计中也还存在些问题，虽然现在我还不可能知道我的毕业设计的成绩，但事实证明了我做到了我曾经为此而疑惑徘徊犹豫过的问题。

而且，在毕业设计的这段时间里，它让我学会了种通用的系统设计方法，让我学会了独立做研究查资料做设计等。

同时也培养了我们在做设计过程中的团队合作。

我想这也许就是我们做毕业设计的最初目标所在吧，弹指挥间，大学就这样结束了，回想当时刚刚上大学的时候，就懵懂的小青年，上了个有着悠久历史的学校我就是伴着新校区成长的，它成长的同时也哺育了我成长。

机电体化，工科，我大学的专业个很适合男生的专业个非常成熟的专业。

不能说感兴趣，但现在深深喜欢上了它，因为它的严谨，因为它的实用，还因为它的美。

好多人都以为只有艺术为之谓美，但愚认为，切给人愉悦的东西都称之为美，当看到机械结构的那种严谨，那种传递动力和功时，我就感觉到美的存在。

最后，我要特地感谢的是在毕业设计过程中为我解除过疑难的老师及带过我们毕业实习和设计过程中帮助过我的老师。

感谢他们在我毕业设计中对我的指导和帮助。

祝他们身体健康，工作愉快，生活美满，平顶山工业职业技术学院工程系机电体化姚成彬二零零八年五月淬火两个不同状态机械加工后的不同表面的表面成型，以致通过对比选出最佳的加工工序为目的，最佳切削条件和切削工具包含在作者已被应用的早期研究调查中。

铬