漏原因分析原稿。现场对角的水冷壁旧管进行金相硬度检验,均未发现异常。金相组织均为铁素体珠光体,无明显球化。两管硬度值接近,硬度范围为。漏点处析原稿。现场对角的水冷壁旧管进行金相硬度检验,均未发现异常。金相组织均为铁素体珠光体,无明显球化。两管硬度值接近,硬度范围为。漏点处水冷壁旧管运行约万小时,材质为,艺规程及相关规定进行操作,避免施工时造成其他管段及部件的损伤,并应保证焊接质量泄漏管对比管泄漏管对比管旧管旧管旧管旧管新管新管新管泄漏点外壁泄漏点内壁泄漏点外壁泄漏点内壁电厂号锅炉水冷壁酸洗后泄漏原因分析原稿共晶熔点,呈薄膜状分布于晶界,从而导致热脆,使焊缝的结晶裂纹倾向偏大。根据以上检验结果分析认为漏点处的焊点是更换水冷壁管过程中焊接所致,如对切割鳍片造成的管子损伤满足标准规定。水冷壁管泄漏的原因为焊接人员违规使用火焊切割鳍片时误将水冷壁管割穿,之后对割穿部位进行了补焊,在焊接过程中由于引入较多元素,且焊接输入量较大,造成大量的结晶热含有较高的元素裂纹尖端内主要为元素晶界析出物含有较高的元素。极易与形成等硫化物,其中以的形式最为有害,极易发生偏析,并形成低熔点的伤进行补焊等,在焊接过程中由于引入较多元素,且焊接输入量较大,造成大量热裂纹产生。通过对角的两个水冷壁管段及角的两个水冷壁管段各项理化检验及分析,得出如下结论旧管侧的母材化中含有较高的元素裂纹尖端内主要为元素晶界析出物含有较高的元素。极易与形成等硫化物,其中以的形式最为有害,极易发生偏析,并形成低熔点学成分及硬度值均符合相关标准规定,金相组织为铁素体珠光体,晶粒度级,球化级别级。管环焊缝上方旧管段出现明显的弯曲变形,且及旧管向火侧壁厚明显减薄,减薄量超过设计壁厚的,已不能水冷壁管漏点位臵均位于焊缝组织上,裂纹已贯穿整个焊缝,内壁心部外壁均存在裂纹,裂纹均为沿晶扩展。漏点处裂纹有明显的热裂纹特征,焊缝金相组织为回火贝氏体,热影响区存在魏氏组织,规程及相关规定进行操作,避免施工时造成其他管段及部件的损伤,并应保证焊接质量水冷壁旧管母材硬度值均满足和标准对钢硬度要求。关键词水冷壁管切割损伤焊接不规范热裂成分及硬度值均符合相关标准规定,金相组织为铁素体珠光体,晶粒度级,球化级别级。管环焊缝上方旧管段出现明显的弯曲变形,且及旧管向火侧壁厚明显减薄,减薄量超过设计壁厚的,已不能满裂纹产生。针对以上分析结论,建议对现场所有相同位臵的焊缝及附近管段进行普查,对出现弯曲变形及壁厚明显减薄的管段及早更换。加强对施工过程的监督,施工时要做到操作规范,严格按照工学成分及硬度值均符合相关标准规定,金相组织为铁素体珠光体,晶粒度级,球化级别级。管环焊缝上方旧管段出现明显的弯曲变形,且及旧管向火侧壁厚明显减薄,减薄量超过设计壁厚的,已不能共晶熔点,呈薄膜状分布于晶界,从而导致热脆,使焊缝的结晶裂纹倾向偏大。根据以上检验结果分析认为漏点处的焊点是更换水冷壁管过程中焊接所致,如对切割鳍片造成的管子损伤晶粒较粗大,说明焊接过程中热输入量较大。母材金相组织为铁素体珠光体,晶粒度级,球化级别级。根据金相检验结果对漏点焊缝的基体裂纹内及晶界析出物进行能谱分析,结果显示,焊缝基体中电厂号锅炉水冷壁酸洗后泄漏原因分析原稿纹电厂号机组装机容量,配臵亚临界压力控制循环锅炉,锅炉为亚临界次再热的控制循环锅筒炉,单炉膛,角切向燃烧方式。水冷壁旧管母材硬度值均满足和标准对钢硬度要共晶熔点,呈薄膜状分布于晶界,从而导致热脆,使焊缝的结晶裂纹倾向偏大。根据以上检验结果分析认为漏点处的焊点是更换水冷壁管过程中焊接所致,如对切割鳍片造成的管子损伤纹产生。针对以上分析结论,建议对现场所有相同位臵的焊缝及附近管段进行普查,对出现弯曲变形及壁厚明显减薄的管段及早更换。加强对施工过程的监督,施工时要做到操作规范,严格按照工艺观照片和水冷壁管漏点均在对接环焊缝上侧且靠近鳍片位臵,漏点处外壁已打磨,内壁均可见明显焊点,焊点上有多条放射状分布的裂纹。电厂号锅炉水冷壁酸洗后泄漏原因分析原稿。足标准规定。水冷壁管泄漏的原因为焊接人员违规使用火焊切割鳍片时误将水冷壁管割穿,之后对割穿部位进行了补焊,在焊接过程中由于引入较多元素,且焊接输入量较大,造成大量的结晶热裂学成分及硬度值均符合相关标准规定,金相组织为铁素体珠光体,晶粒度级,球化级别级。管环焊缝上方旧管段出现明显的弯曲变形,且及旧管向火侧壁厚明显减薄,减薄量超过设计壁厚的,已不能进行补焊等,在焊接过程中由于引入较多元素,且焊接输入量较大,造成大量热裂纹产生。通过对角的两个水冷壁管段及角的两个水冷壁管段各项理化检验及分析,得出如下结论旧管侧的母材化学含有较高的元素裂纹尖端内主要为元素晶界析出物含有较高的元素。极易与形成等硫化物,其中以的形式最为有害,极易发生偏析,并形成低熔点的,晶粒较粗大,说明焊接过程中热输入量较大。母材金相组织为铁素体珠光体,晶粒度级,球化级别级。根据金相检验结果对漏点焊缝的基体裂纹内及晶界析出物进行能谱分析,结果显示,焊缝基体水冷壁管漏点位臵均位于焊缝组织上,裂纹已贯穿整个焊缝,内壁心部外壁均存在裂纹,裂纹均为沿晶扩展。漏点处裂纹有明显的热裂纹特征,焊缝金相组织为回火贝氏体,热影响区存在魏氏组织,电厂号锅炉水冷壁酸洗后泄漏原因分析原稿共晶熔点,呈薄膜状分布于晶界,从而导致热脆,使焊缝的结晶裂纹倾向偏大。根据以上检验结果分析认为漏点处的焊点是更换水冷壁管过程中焊接所致,如对切割鳍片造成的管子损伤水冷壁旧管运行约万小时,材质为,规格。水冷壁宏观照片如图所示。泄漏管对比管泄漏管对比管旧管旧管旧管旧管新管新管新管泄漏点外壁泄漏点内壁泄漏点外壁泄漏点内壁图水冷壁管宏含有较高的元素裂纹尖端内主要为元素晶界析出物含有较高的元素。极易与形成等硫化物,其中以的形式最为有害,极易发生偏析,并形成低熔点的规格。水冷壁宏观照片如图所示。水冷壁及旧管向火侧壁厚均明显减薄,向火侧壁厚减薄量超过对于水冷壁省煤器低温段过热器和再热器管,壁厚减薄量不应超过设计壁厚的的规定。图水冷壁管宏观照片和水冷壁管漏点均在对接环焊缝上侧且靠近鳍片位臵,漏点处外壁已打磨,内壁均可见明显焊点,焊点上有多条放射状分布的裂纹。电厂号锅炉水冷壁酸洗后泄漏原因分裂纹产生。针对以上分析结论,建议对现场所有相同位臵的焊缝及附近管段进行普查,对出现弯曲变形及壁厚明显减薄的管段及早更换。加强对施工过程的监督,施工时要做到操作规范,严格按照工学成分及硬度值均符合相关标准规定,金相组织为铁素体珠光体,晶粒度级,球化级别级。管环焊缝上方旧管段出现明显的弯曲变形,且及旧管向火侧壁厚明显减薄,减薄量超过设计壁厚的,已不能的共晶熔点,呈薄膜状分布于晶界,从而导致热脆,使焊缝的结晶裂纹倾向偏大。根据以上检验结果分析认为漏点处的焊点是更换水冷壁管过程中焊接所致,如对切割鳍片造成的管子损析原稿。现场对角的水冷壁旧管进行金相硬度检验,均未发现异常。金相组织均为铁素体珠光体,无明显球化。两管硬度值接近,硬度范围为。漏点处水冷壁旧管运行约万小时,材质为晶粒较粗大,说明焊接过程中热输入量较大。母材金相组织为铁素体珠光体,晶粒度级,球化级别级。根据金相检验结果对漏点焊缝的基体裂纹内及晶界析出物进行能谱分析,结果显示,焊缝基体