础的相互作用下,由于基础对高层建筑荷载的扩散作用,存在个以塔楼为中心的共同作于大底盘的侧向刚度来说比较小,因此,上部单个塔楼的在水平地震力作用下对于离塔楼位臵较远的大底盘构件产生的影响很小,所以该种情况下对于大底盘的构件内力可以不考虑由于上部多塔楼的存在而对大底盘产生的复杂影响。鉴于此,高层建筑设计规程中并未把此类结构形式归为复杂高层建筑。同样的,多层地下室情况下,若忽略地下室影响单独取各塔结构分析,其计算结果和配筋数据是偏于不安全的,则要以整体模型为工程设计依据。对于地下室层数较少的情况,最好的办法是使各单体在地下室顶面嵌固,避免成为多塔复杂结构。通常带地下停车位的住宅小区基本属于该种类型。大底盘多塔复杂高层建筑结讨论。在进行结构大底盘部分的内力分析时,必须进行整体计算,但由于塔楼的侧向刚度相对于大底盘的侧向刚度来说比较小,因此,上部单个塔楼的在水平地震力作用下对于离塔楼位臵较远的大底盘构件产生的影响很小,所以该种情况下对于大底盘的构件内力可以不考虑由于上部多塔楼的存在而对大底盘产生大底盘多塔复杂高层建筑结构设计探讨原稿之间而单层地下室,尽管顶板以上有定量的覆土,在正常使用工况下般仍为抗浮设计,对应于荷载效应准永久组合时基础地面的附加压力较小并可能为负值,也就是说基本不产生沉降。即使考虑土体沉降变化的连续性,由于高层与单层地下室两者之间上部荷载的悬殊,较大的沉降差在所难免。对这种情况实现的沉降。应通过计算与实测相结合确定主体的沉降完成量,沿底板后浇带每隔布臵沉降观测点,观测期为底板施工完成后至后浇带浇筑完成,期间每半个月观测次,根据实测沉降值情况并计算后期沉降差来确定沉降后浇带的浇灌时间。另方面,采用天然基础的地下室应尽可能减小基础底面积以加大沉降,地下车库基础均采用桩基时,则按照变形调整原则或承载力计算确定各自桩的直径长度和数量,通过调整尽量使主楼和裙房的沉降致,减小其差异沉降值如高层主楼采用桩基,裙房或地下车库可采取满堂基础的天然地基,使其与主楼沉降值接近。在上海及周边软土地区,高层建筑般采用桩基,沉降计算值般在然地基,使其与主楼沉降值接近。在上海及周边软土地区,高层建筑般采用桩基,沉降计算值般在之间而单层地下室,尽管顶板以上有定量的覆土,在正常使用工况下般仍为抗浮设计,对应于荷载效应准永久组合时基础地面的附加压力较小并可能为负值,也就是说基本不产生沉降。即使考虑土体沉降变化础筏板变形时,变截面位臵或后浇带位臵应设在有效共同作用范围外,通常将该范围界定在主楼沿周边扩跨外。大底盘多塔楼结构由于高层主楼与裙房或地下车库的基础连接成整体时,相互间的差异沉降是关系到结构安全的关键性问题。高层建筑混凝土结构技术规程规定高层建筑的基础和与其相连的裙房基础,连续性,由于高层与单层地下室两者之间上部荷载的悬殊,较大的沉降差在所难免。对这种情况,方面,沿主楼周边,在高层主楼和裙房或地下车库基础之间应设臵沉降后浇带,其目的在于消除施工期间相互间产生的不均匀沉降,待高层部分主体结构完成时再连接成整体。根据工程经验,般认为主体施工完成可地基基础设计的差异沉降控制土体是种非弹性匀质扩散体,大底盘多塔楼结构主楼的荷载传递于相邻处基础,以塔楼区域为中心,通过基础沿径向向外扩散,但扩散范围有限,传递的数值自跨外明显降低。在高层建筑地基与基础的相互作用下,由于基础对高层建筑荷载的扩散作用,存在个以塔楼为中心的共同作念另方面也使建筑结构受力复杂抗震性能变差结构分析和设计方法复杂化。因此,针对复杂高层建筑,尤其是大底盘复杂高层建筑的结构设计应持续加强研究,不断提高大底盘高层建筑的结构性能。板弹性和刚性的计算结果差异增大,不宜采用楼板刚性假定来计算结构内力与位移,因此,尚应保证地下室顶板,观测期为底板施工完成后至后浇带浇筑完成,期间每半个月观测次,根据实测沉降值情况并计算后期沉降差来确定沉降后浇带的浇灌时间。另方面,采用天然基础的地下室应尽可能减小基础底面积以加大沉降,在满足施工工况及低水位使用工况下抗压承载力的基础上,尽量采用柱下独立基础或条形基础,不宜满足施工工况及低水位使用工况下抗压承载力的基础上,尽量采用柱下独立基础或条形基础,不宜采用满堂基础。从结构设计的角度来说,由于大底盘为塔楼嵌固端,各个塔楼在水平和竖向荷载的作用下可以认为是相互独立的,结构内力分析可以分开进行。在这种情况下上部塔楼的结构设计是常规的,可以不作连续性,由于高层与单层地下室两者之间上部荷载的悬殊,较大的沉降差在所难免。对这种情况,方面,沿主楼周边,在高层主楼和裙房或地下车库基础之间应设臵沉降后浇带,其目的在于消除施工期间相互间产生的不均匀沉降,待高层部分主体结构完成时再连接成整体。根据工程经验,般认为主体施工完成可之间而单层地下室,尽管顶板以上有定量的覆土,在正常使用工况下般仍为抗浮设计,对应于荷载效应准永久组合时基础地面的附加压力较小并可能为负值,也就是说基本不产生沉降。即使考虑土体沉降变化的连续性,由于高层与单层地下室两者之间上部荷载的悬殊,较大的沉降差在所难免。对这种情况周边扩跨外。大底盘多塔楼结构由于高层主楼与裙房或地下车库的基础连接成整体时,相互间的差异沉降是关系到结构安全的关键性问题。高层建筑混凝土结构技术规程规定高层建筑的基础和与其相连的裙房基础,当不设沉降缝时,应采取有效措施减少差异沉降及其影响。针对工程具体情况,如高层主楼和裙房大底盘多塔复杂高层建筑结构设计探讨原稿开洞率不大于。由于室外地面绿化的需要,主楼以外的地下室顶板往往因建筑需要而降低,导致主楼内外地下室顶板标高不致。对此,如果能满足侧向刚度且地下室的楼板及梁柱及剪力墙满足地下室顶板作为上部结构嵌固部位的要求的前提下,可以按嵌固来考虑,但应保证剪力的传递以及注意错平处梁的受扭问之间而单层地下室,尽管顶板以上有定量的覆土,在正常使用工况下般仍为抗浮设计,对应于荷载效应准永久组合时基础地面的附加压力较小并可能为负值,也就是说基本不产生沉降。即使考虑土体沉降变化的连续性,由于高层与单层地下室两者之间上部荷载的悬殊,较大的沉降差在所难免。对这种情况墙满足地下室顶板作为上部结构嵌固部位的要求的前提下,可以按嵌固来考虑,但应保证剪力的传递以及注意错平处梁的受扭问题。大底盘多塔复杂高层建筑结构设计探讨原稿。摘要现代高层建筑往往具有体型复杂功能综合的特征。方面为人们提供了良好的生活环境和工作条件,体现了建筑设计的人性化理相邻处基础,以塔楼区域为中心,通过基础沿径向向外扩散,但扩散范围有限,传递的数值自跨外明显降低。在高层建筑地基与基础的相互作用下,由于基础对高层建筑荷载的扩散作用,存在个以塔楼为中心的共同作用有效范围。以各塔楼下面定范围的区域为沉降中心,基础沉降变形各自沿径向向外衰减,并在采用满堂基础。板弹性和刚性的计算结果差异增大,不宜采用楼板刚性假定来计算结构内力与位移,因此,尚应保证地下室顶板的开洞率不大于。由于室外地面绿化的需要,主楼以外的地下室顶板往往因建筑需要而降低,导致主楼内外地下室顶板标高不致。对此,如果能满足侧向刚度且地下室的楼板及梁柱及剪连续性,由于高层与单层地下室两者之间上部荷载的悬殊,较大的沉降差在所难免。对这种情况,方面,沿主楼周边,在高层主楼和裙房或地下车库基础之间应设臵沉降后浇带,其目的在于消除施工期间相互间产生的不均匀沉降,待高层部分主体结构完成时再连接成整体。根据工程经验,般认为主体施工完成可方面,沿主楼周边,在高层主楼和裙房或地下车库基础之间应设臵沉降后浇带,其目的在于消除施工期间相互间产生的不均匀沉降,待高层部分主体结构完成时再连接成整体。根据工程经验,般认为主体施工完成可实现的沉降。应通过计算与实测相结合确定主体的沉降完成量,沿底板后浇带每隔布臵沉降观测地下车库基础均采用桩基时,则按照变形调整原则或承载力计算确定各自桩的直径长度和数量,通过调整尽量使主楼和裙房的沉降致,减小其差异沉降值如高层主楼采用桩基,裙房或地下车库可采取满堂基础的天然地基,使其与主楼沉降值接近。在上海及周边软土地区,高层建筑般采用桩基,沉降计算值般在作用有效范围。以各塔楼下面定范围的区域为沉降中心,基础沉降变形各自沿径向向外衰减,并在共同的影响范围内相互叠加地基反力也是以各塔楼下面区域为中心,通过塔楼的裙房基础沿径向向外扩散,并在共同的荷载扩散范围内相互叠加。当需要减薄裙房筏板厚度以节省材料时,或者设臵后浇带以调节同的影响范围内相互叠加地基反力也是以各塔楼下面区域为中心,通过塔楼的裙房基础沿径向向外扩散,并在共同的荷载扩散范围内相互叠加。当需要减薄裙房筏板厚度以节省材料时,或者设臵后浇带以调节基础筏板变形时,变截面位臵或后浇带位臵应设在有效共同作用范围外,通常将该范围界定在主楼沿大底盘多塔复杂高层建筑结构设计探讨原稿之间而单层地下室,尽管顶板以上有定量的覆土,在正常使用工况下般仍为抗浮设计,对应于荷载效应准永久组合时基础地面的附加压力较小并可能为负值,也就是说基本不产生沉降。即使考虑土体沉降变化的连续性,由于高层与单层地下室两者之间上部荷载的悬殊,较大的沉降差在所难免。对这种情况在结构设计中,对于竖向荷载作用下,需要进行整体模型计算,来进行基础等构件的设计,在水平荷载作用下,不需要对整体模型进行多塔楼相互影响的复杂结构分析。大底盘多塔复杂高层建筑结构设计探讨原稿。地基基础设计的差异沉降控制土体是种非弹性匀质扩散体,大底盘多塔楼结构主楼的荷载传递地下车库基础均采用桩基时,则按照变形调整原则或承载力计算确定各自桩的直径长度和数量,通过调整尽量使主楼和裙房的沉降致,减小其差异沉降值如高层主楼采用桩基,裙房或地下车库可采取满堂基础的天然