1、,然后我们对结构进行了整体建模,并应用程序对上部多塔楼进行多塔定义,然后进行结构的震动特性分析出栋在两种计算模型下各振型的周期长度,结构转角和扭转状况非常接近,即是否为单塔楼模型输入或多塔楼的整体模型输入对于各栋塔楼本身来说其振动特性基本是致的。大底盘顶层楼板可作为上部多塔楼结构的嵌固端结合个工程实例来说明结构设计工程中的问题。通过本住宅小区,地下室上部栋层栋层。由于该高层住宅的地。大底盘多塔楼高层建筑结构的设计要点在大多数的大底盘多塔楼结构中,由于整个项目规模比较大,般大底盘层多数属于超长超宽结构,且上部塔楼多数存在不对称,在设计过程中需要注意如下些问题解决地基基础不均匀沉降问题对于大底盘多塔楼高层建筑来说,各塔楼由于层数较多总高度较高,其传递至地基基础的。
2、盘多塔楼建筑结构设计探析原稿的大底盘多塔楼建筑的结构设计具有较高的借鉴意义。参考文献李慧,张志公,杜永峰大底盘多塔楼结构基础隔震非线性时程分析兰州理工大学学报,王佳多塔大底盘结构设计与分析北京建筑工程学院,叶昆,李黎大底盘多塔楼结构基础隔震设计分析工程抗震,包世华,王建东大底盘多塔楼连体结构的受力分析建筑结构论,结合实例分析了大底盘顶层楼板可作为上部多塔楼结构的嵌固端的情况,并论述了结构设计的要点,对当下的大底盘多塔楼建筑的结构设计具有较高的借鉴意义。参考文献李慧,张志公,杜永峰大底盘多塔楼结构基础隔震非线性时程分析兰州理工大学学报,王佳多塔大底盘结构设计与分析北京建筑工程学院,叶昆,李黎体易出现竖向收缩裂缝,其水平构造筋的配筋率宜大于,水平筋的间距宜小于墙。
3、部分附加钢筋设臵,均应符合混凝土结构设计规范的规定。底板宜次浇注完成,基坑范围内持续降水至底板下。施工阶段设后浇带收缩后浇带,顶底板和侧墙可不连大底盘多塔楼建筑结构设计探析原稿论,结合实例分析了大底盘顶层楼板可作为上部多塔楼结构的嵌固端的情况,并论述了结构设计的要点,对当下的大底盘多塔楼建筑的结构设计具有较高的借鉴意义。参考文献李慧,张志公,杜永峰大底盘多塔楼结构基础隔震非线性时程分析兰州理工大学学报,王佳多塔大底盘结构设计与分析北京建筑工程学院,叶昆,李黎度,结构转角和扭转状况非常接近,即是否为单塔楼模型输入或多塔楼的整体模型输入对于各栋塔楼本身来说其振动特性基本是致的。摘要随着建筑行业的快速发展,大底盘多塔楼建筑与日俱增,大底盘多塔楼建筑是将底部几层公共。
4、带间距米左右,顶底板后浇带间距米。后浇带设臵可分为两种,沉降后浇带和伸缩后浇带。墙。大底盘多塔楼高层建筑结构的设计要点在大多数的大底盘多塔楼结构中,由于整个项目规模比较大,般大底盘层多数属于超长超宽结构,且上部塔楼多数存在不对称,在设计过程中需要注意如下些问题解决地基基础不均匀沉降问题对于大底盘多塔楼高层建筑来说,各塔楼由于层数较多总高度较高,其传递至地基基础的荷载较大大底盘多塔楼结构基础隔震设计分析工程抗震,包世华,王建东大底盘多塔楼连体结构的受力分析建筑结构,。在实际的项目工程设计中,大底盘多塔楼高层建筑结构可以分为以下两种设计方式上部多塔楼的嵌固端使用大底盘结构的顶层楼板。这种设计形式比较适用于带地下停车场的住宅小区。大底盘多塔楼建筑结构设计探,插入边。
5、而所谓抗即是不设臵沉降后浇带,而是根据计算所得的沉降差在设计塔楼与大底盘相邻构件时除必须满足由于强度计算所需的配筋外,还需加入由于沉降差引起的构件内的附加弯矩与剪力所需的钢筋,当然还必须考虑其对相邻构件以外构件的不利影响,此类方法施工周期快,大底盘部分可以完整施工,但其大底盘多塔楼建筑结构设计探析原稿论,结合实例分析了大底盘顶层楼板可作为上部多塔楼结构的嵌固端的情况,并论述了结构设计的要点,对当下的大底盘多塔楼建筑的结构设计具有较高的借鉴意义。参考文献李慧,张志公,杜永峰大底盘多塔楼结构基础隔震非线性时程分析兰州理工大学学报,王佳多塔大底盘结构设计与分析北京建筑工程学院,叶昆,李黎而在大底盘的其他部位往往层数较少,其传递至地基基础的荷载较小,因此塔楼部位基础。
6、体中部或顶端范围内或墙体端部水平钢筋间距宜为。墙体与柱子连接部位宜插入长度,的加强钢筋,插入柱子,插入边墙,其配筋率应提高。结构开口部分变截面部分和出入口部分应适量增加附加钢筋。楼性,本文将结合工程实例,围绕着大底盘多塔楼建筑的结构设计展开具体分析。大底盘多塔楼建筑结构设计探析原稿。大底盘顶板宜做温度应力分析,按构件所在位臵,预设若干温度区域首先可以根据本地区的特点设定温度差,对大底盘顶板作温度应力定性计算分析,找出板内的高应力区,对是否采用预应力预压技术或其他受力计算,裂缝控制,构造钢筋的设计和特殊部分附加钢筋设臵,均应符合混凝土结构设计规范的规定。底板宜次浇注完成,基坑范围内持续降水至底板下。施工阶段设后浇带收缩后浇带,顶底板和侧墙可不连续设臵,侧墙后浇。
7、荷载较大摘要随着建筑行业的快速发展,大底盘多塔楼建筑与日俱增,大底盘多塔楼建筑是将底部几层公共空间设臵为大底盘,在上部采用两个或两个以上塔楼作为主体的结构,这种结构非常注重设计的科学性,本文将结合工程实例,围绕着大底盘多塔楼建筑的结构设计展开具体分析。图小区总平面图计算为单独塔楼模型时可计算得的振宜配臵细而密的构造钢筋网,钢筋间距宜小于,配筋率宜为左右现浇补偿收缩钢筋混凝土防水顶板应配臵双层钢筋网,构造钢筋间距小于,配筋率宜大于。结束语本文通过分析大底盘多塔楼建筑的结构设计理论,结合实例分析了大底盘顶层楼板可作为上部多塔楼结构的嵌固端的情况,并论述了结构设计的要点,对当下原稿。大底盘顶板宜做温度应力分析,按构件所在位臵,预设若干温度区域首先可以根据本地区的特。
8、点设定温度差,对大底盘顶板作温度应力定性计算分析,找出板内的高应力区,对是否采用预应力预压技术或其他抵抗温度应力措施,或分区释放温度应力,解决顶板裂缝问题,提供基本的定性数据。结构设计与施工方面构件设臵沉降后浇带,加强这两部位的沉降观测,待这两部位的沉降达到基本的稳定时或其差值与计算相符时封闭沉降后浇带,此类方法在塔楼与大底盘分界部位的构件中增加的配筋有限,而其较大的缺点是由于达到沉降相对稳定的时间较长,施工周期延长,结构的构造复杂,给现场施工的管理和降水带来了相当的困难,施工单位往。大底盘多塔楼高层建筑结构的设计要点在大多数的大底盘多塔楼结构中,由于整个项目规模比较大,般大底盘层多数属于超长超宽结构,且上部塔楼多数存在不对称,在设计过程中需要注意如下些问题。
9、围绕着大底盘多塔楼建筑的结构设计展开具体分析。图小区总平面图计算为单独塔楼模型时可计算得的振平动系数,转角,平动系数,转角。将各栋塔楼全部输入的整体建模时,经过对振型的分析观察,发现,栋楼振动是第,第,第个振型,计算所得的振动周期分别为,平动系数,转角,平动系数,转角,平动系数,转角。比较上述两种计算模型的周期特性计算结果,可以看出栋在两种计算模型下各振型的周期长先进行多塔楼的嵌固端部位的判断,大底盘地下室部分的竖向构件范围选取为从大底盘顶层向外扩大底盘层层高范围的区域。计算应用中国建筑科学研究院的有限元结构计算软件进行分析计算,经计算比较得知大底盘层的抗侧刚度比上部塔楼层的抗侧刚度大倍以上,因此可以把大底盘顶层楼板作为上部多塔楼结构的嵌往不愿接受此类方案。。
10、的地基应力要比大底盘的其他部位大许多,其地基沉降也将有较大的差别。在设计中首先宜采用两种以上的计算方法计算这两者间的沉降量和沉降差,然后设计者将根据计算得的沉降差来决定是放还是抗。所谓放即是在各塔楼与大底盘分界处,插入边墙,其配筋率应提高。结构开口部分变截面部分和出入口部分应适量增加附加钢筋。楼板宜配臵细而密的构造钢筋网,钢筋间距宜小于,配筋率宜为左右现浇补偿收缩钢筋混凝土防水顶板应配臵双层钢筋网,构造钢筋间距小于,配筋率宜大于。结束语本文通过分析大底盘多塔楼建筑的结构设计理比上部塔楼层的抗侧刚度大倍以上,因此可以把大底盘顶层楼板作为上部多塔楼结构的嵌固端。为了更加清晰的说明该种类型的结构在设计过程中先可以单独把塔楼取出,按单塔模型进行水平力下的结构抗侧设计。
11、墙,其配筋率应提高。结构开口部分变截面部分和出入口部分应适量增加附加钢筋。楼板宜配臵细而密的构造钢筋网,钢筋间距宜小于,配筋率宜为左右现浇补偿收缩钢筋混凝土防水顶板应配臵双层钢筋网,构造钢筋间距小于,配筋率宜大于。结束语本文通过分析大底盘多塔楼建筑的结构设计理振动周期为,平动系数,转角,平动系数,转角,平动系数,转角。将各栋塔楼全部输入的整体建模时,经过对振型的分析观察,发现,栋楼振动是第,第,第个振型,计算所得的振动周期分别为,平动系数,转角,平动系数,转角,平动系数,转角。比较上述两种计算模型的周期特性计算结果,可以看抵抗温度应力措施,或分区释放温度应力,解决顶板裂缝问题,提供基本的定性数据。结构设计与施工方面构件受力计算,裂缝控制,构造钢筋的设计和特殊。
12、解决地基基础不均匀沉降问题对于大底盘多塔楼高层建筑来说,各塔楼由于层数较多总高度较高,其传递至地基基础的荷载较大论,结合实例分析了大底盘顶层楼板可作为上部多塔楼结构的嵌固端的情况,并论述了结构设计的要点,对当下的大底盘多塔楼建筑的结构设计具有较高的借鉴意义。参考文献李慧,张志公,杜永峰大底盘多塔楼结构基础隔震非线性时程分析兰州理工大学学报,王佳多塔大底盘结构设计与分析北京建筑工程学院,叶昆,李黎续设臵,侧墙后浇带间距米左右,顶底板后浇带间距米。后浇带设臵可分为两种,沉降后浇带和伸缩后浇带。墙体易出现竖向收缩裂缝,其水平构造筋的配筋率宜大于,水平筋的间距宜小于墙体中部或顶端范围内或墙体端部水平钢筋间距宜为。墙体与柱子连接部位宜插入长度,的加强钢筋,插入柱子大底。
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大底盘多塔楼建筑结构设计探析(原稿)