1、，可求出切向应力达极大值的转角。由此表明，点压应力的极大值发生在这样的转角位置上比碟形弹簧压平位置转角等于再多转角度。当离合器彻底分离时，膜片弹簧子午断面的转角，应把式中的取为计算如果，点切向应力应彻底分离时的变形位置转角计算。点作为分离指根部的点，分离轴承推力作用下还有弯曲应力，其表达式为式中分离指数目个分离指的根部宽度。由于为切向压应力垂直的拉应力，所以，根据最大剪应力强度理论，点的当量应力为在实际设计中，通常用此当量应力校核膜片弹簧的强度，即让不超过许用应力。主要参数的选取比值的选取此值对膜片弹簧的弹性影响极大。为了保证离合器压紧力变化不大，选取则。分析表明，愈小应力愈大，弹簧越硬，弹性曲线受直径误差影响愈大，故选取解，尤其在机械。

2、出版社王选逵主编计算机辅助制造北京清华大学出版社郑文纬吴克坚主编机械原理北京高等教育出版社。濮良贵,纪名刚主编机械设计北京高等教育出版社吴宗泽,罗圣国主编机械设计课程设计手册北京高等教育出版社翁其金主编冲压工艺与冲模设计北京机械工业出版社吉林工业大学汽车教研室编汽车设计北京机械工业出版社张洪欣主编汽车设计北京机械工业出版社徐石安等编离合器北京人民交通出版社林明芳关文达主编汽车构造北京机械工业出版社葛安林主编汽车离合器膜片弹簧的设计汽车工程刘惟信主编汽车设计北京清华大学出版社林明芳葛安林汽车离合器膜片弹簧的设计汽车工程中国热处理工程学会热处理学会编热处理手册第二卷北京机械工业出版社机械工程设计手册北京机械工业出版社，则。膜片弹簧在自由状态时，圆锥底角般在左右，故选取，分离指数目取选取作为膜片弹簧的制造材料，当量应力的。

3、角半径取。选择花键规格其中。则因为，所以花间的强度满足要求。铆钉的强度校核铆钉的剪切力为则式中铆钉所在位置的内半径有效挤压面积发动机的最大转矩铆钉直径同直径铆钉的个数。摩擦片铆钉的校核则查资料得的疲劳强度所以摩擦片铆钉的强度也满足要求。离合器盖铆钉的强度校核则查资料得的疲劳强度所以离合器盖铆钉的强度也满足要求。传动片铆钉的校核则查资料得的疲劳强度所以传动片铆钉的强度也满足要求。从动盘本体铆钉的强度校核则查资料得的疲劳强度所以从动盘本体铆钉的强度也满足要求。结论我在准备阶段，对汽车的专业知识进行了进步的了根据分离时所受到作用力的方向不同，。

4、位的限制等等，再假设根据比值或根据地位等,然后由式用试算法求得或根据已得的代入式，试算是否满足强度条件但应注意，有时计算所用的并不等于计算所用的如不能满足式的要求，就要另行假设，再进行计算，如此反复多次，直到所假设同时满足式和式两个条件绘出所计算碟形弹簧的载荷变形特性曲线，必要时绘出应力变形曲线膜片弹簧的具体计算已知膜片弹簧的主要尺寸为，，，，，，，，，，槽数,膜片弹簧的材料号硅钢，公斤毫米，。求膜片弹簧的载荷变形特性。膜片弹簧的最大应力。解膜片弹簧的载荷变形特性特性曲线及特性曲线的绘制将式改写为代入数据计算得公斤厘米拉伸最大。

5、弹簧在自由状态时，其碟形弹簧部分大端和小端半径，如图压盘加载点和支撑环加载点半径。当离合器分离时，膜片弹簧的加载点发生变化。如图设分离轴承对膜片弹簧分离指所加的载荷为，对应此载荷作用点的变形为。应当指明，在分离与压紧两种加载情况下，只要膜片弹簧变形到相同的位置，及其碟形弹簧部分的子午断面从自由状态的初始位置转过相同的转角，便有如下的对于关系式中膜片弹簧分离指与分离轴承接触点的半径当曲线已知,利用式和很容易求出曲线如果想知道分离指对膜片弹簧的推力与该弹簧在同压盘接触点的变形如图之间的关系,只要将式即可求出必须指出，为自然状态算起的膜片弹簧分离指加载点的变形位置，与分离轴承推分离指的移动行程不同如图，而是与压盘分离行程相对应的，有。如果考虑分离指在力作用下的弯曲变形，由图可见。分。

6、用应力可取为。碟形弹簧的计算离合器中的碟形弹簧的设计计算,主要根据其刚度条件载荷变形公式，强度条件应力变形公式已知通常为下列参数载荷碟形弹簧的外径和内径所需要的载荷变形特性曲线型式即表示比值的范围求内截锥高度弹簧板厚度载荷变形特性载荷与变形量的关系和各特性点的位置设计应满足的要求所设计碟形弹簧的载荷变形特性要符合使用的需要刚度条件所设计碟形弹簧的最大工作应力仍不超过许用应力强度条件设计计算步骤先选择碟形弹簧的材料，并确定其许用应力由于在式和式的两个公式中，尚有三项未知数，不能联立求解，而且即使已知项，两式仍不便联立求解，因在式中项为三次方因此只有通过先假设两项参数的试算方法可先假设根据锥角或地。

7、造和汽车设计等方面的知识进行了深入理解，为后期的设计了准备。本文先简单的介绍了离合器的功用设计要求和分类。然后从离合器的工作过程和原理结构形式等方面进行了深入介绍，并对离合器的各种类型进行了介绍。膜片式离合器使用维护有别于传统离合器传统的离合器有三个分离杠杆，工作段时间后，三个杠杆的分离间隙常发生差异变化，造成离合器接合不好而损坏离合器。进行间隙调整时必须拆下离合器，分别调整三个分离杠杆。对操作者技术要求高工作强度大。膜片式离合器的膜片是铆接结构，也就是说膜片式离合器是个整体不可拆卸，数个分离瓜的分离隙相同无需分别调整。从外部就可调整离合器间隙，调整非常方便容易。在离合器的结构设计方面，从从动盘数的选择压紧弹簧和布置形式的选择从动盘总成以及离合器盖总成进行了详细的思考并根据具体要求进行了设计。在计算出各种零件的尺寸后，。

8、因为这些尺寸是根据经验公式得到的，所以进行了严格的验证和校核，通过多次的设计和校核从而得到了比较满意的各种零件的尺寸。老师在开始时对我说，根据给出的数据计算出来的理论值和实际值有很大的区别。当时我对这句话并不是很明白，老师说以后你就明白了。经过这次毕业设计，我终于明白了老师这句话的意思。感谢刘老师对我的指导，由于水平有限，设计中难免有不足之处，恳请老师指出批评。致谢本论文是在老师悉心指导下完成的。在个多月的课程学习设计研究及论文撰写期间，直得到我的毕业指导老师刘老师的严格指导辛勤培养和热情关怀，刘老师在工作非常繁忙之际仍然抽出时间指导我的毕业设计，对此我感到非常的感动。老师的言传身教不仅使我学到了大量的专业知识，而且学到了严谨的治学态度和丝不苟的科研作风，以及更多的社会知识，使我对理论和实践的把握都上了个台阶。感谢我的。

9、特性与尺寸如其碟形弹簧部分的碟形弹簧的弹性特性完全相同当加载位置相同时。因此，碟形弹簧的有关设计计算公式，对膜片弹簧同样适用。图膜片弹簧子午断面绕中性点转动假定膜片弹簧在承载过程中，其子午断面刚性得围绕此断面上的中性点转动参看图。由此假定可导出膜片弹簧的载荷与变形之间的关系和应力计算公式。图膜片弹簧在不同改组状态时的变形自由状态压紧状态分离状态图画出了膜片弹簧在自由状态压紧状态和分离状态时的受载与变形的示意图。通过支撑环和压盘加在膜片弹簧上的沿圆周分布的载荷，假想的集中在支撑点，用表示。加载点间的相对变形轴向为。压紧力与变形之间的关系式为式中弹性模量，对于钢，泊松比，对于钢，弹簧钢板厚度膜片弹簧在自由状态时，其碟形弹簧部分的内截高度，如图膜片。

10、轴承推膜片弹簧分离指的总移动行程为。图膜片弹簧分离指受载时的变形示意图膜片弹簧的应力计算我们假定膜片弹簧在承载过程中，其子午断面刚性得绕此断面上的中性点转动参看图。由此可知，断面在点处沿圆周方向的切向应变为零，因而点的切向应力为零点以外的断面上的点般均发生切向应变，故产生切向应力。如选坐标固定于子午断面，使坐标原点位于中性点，令轴平行于子午断面的上下边且方向如图所示，则端面上的任意点的切向应力为式中碟形弹簧部分子午断面的转角自由状态初始位置算起碟形弹簧部分自由状态时的圆锥底角碟形弹簧部分子午断面中性点的半径，。分析表明，膜片弹簧的碟形弹簧部分凸面内缘点处的切向应力最大。将点的坐标和代入式，则得点的切向应力的表达式如下令。

11、向应力为当比值时，查得，，产生最大切向应力的变形量，应取如下由式求得毫米，而毫米。因为，所以取毫米，代入上式得公斤厘米。于是，可得最大等效应力公斤厘米。号硅钢的屈服点公斤毫米，可取许用应力公斤厘米。因此，,能满足强度要求花键的强度校核华键联接的可能失效有齿面有压溃或磨损和齿根的剪断或弯断等,对于实际的材料组合和标准尺寸来说,齿面的压溃或磨损是主要的失效形式,因此,般只作联接的挤压强度或耐磨性计算花键的工作条件良好动联接,查取,式中,齿数齿面工作的接触花键联接的许用压强载荷不均匀系数长度齿的接触长度对于矩形花键式中齿顶的倒。

12、导老师刘老师，他严谨细致丝不苟的作风直是我工作学习中的榜样他循循善诱的教导和不拘格的思路给予我无尽的启迪。导师渊博的专业知识，严谨的治学态度，精益求精的工作作风，诲人不倦的高尚师德，严以律己宽以待人的崇高风范，朴实无华平易近人的人格魅力对我影响深远。不仅使我树立了远大的学术目标掌握了基本的研究方法，还使我明白了许多待人接物与为人处世的道理。在此，谨向导师表示崇高的敬意和衷心的感谢,师恩难忘，友谊长存,本论文的顺利完成，离不开各位老师同学和朋友的关心和帮助。在此，向曾经帮助我的老师和同学表示衷心的感谢。在论文即将完成之际，我的心情无法平静，从开始进入课题到论文的顺利完成，有多少可敬的师长同学朋友给了我无言的帮助，在这里请接受我诚挚的谢意,参考文献中国纺织大学工程图学教研室等编画法几何及机械制图王望予主编汽车设计北京机械工。

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