于基坑作用在淤泥质粘土层经计算故此满足强度要求。边坡内部整体稳定性验算如图所示,按圆弧滑动面条分法进行简化计算,其总安全系数为总。图内部稳定性分析计算简图式中,为作用于土条的土体自重和荷载为土条圆弧滑裂面切线与水平数据记录汇总,发现异常情况,做好应急与抢险工作土体侧压力其中故土钉的设计长度根据滑移面由下式确定设其中为安全系数取为土钉孔。图锚杆长度计算简图土钉钢筋截面的取定由下式确定式中为钢筋的抗拉强度设计值为相应安全系数取。经计算故此满足强度要求。论深基坑围护中的土钉墙支护技术原稿。,即可施工支护,不占和少占作业时间。论深基坑围护中的土钉墙支护技术原稿锚杆内力般为中部大上部和底部较小。中部锚杆所起的作用至关重要,顶部锚杆主要作用是限制支护的最大水平位移,底部锚杆主要用于抵抗基底滑动,防止围护体系倾覆或失稳。所以般做法顶部锚杆稍长,底部锚杆稍短。工程地质条件根据地质勘察报告度取,于是有土钉墙所受主动土压力抗倾覆验算基坑底稳定验算基坑底部已打有长超前锚杆,无需再验算。土体侧压力其中故的做法水平锚杆间距根据目前的理论和实践,锚杆的间距大小与土体的整体作用之间尚不能给出明确的定量关系。为了便于操作及减少土体的扰动,锚杆纵横间距般取,上下锚杆交错排列。该工程锚杆双向间距均取。锚杆的长度在支护深度范围内,的土体自重和荷载为土条圆弧滑裂面切线与水平面之间的夹角为土条的宽度为土条圆弧破坏面所处第层的内摩擦角为土条圆弧破坏面所处第层的内粘聚力于操作及减少土体的扰动,锚杆纵横间距般取,上下锚杆交错排列。该工程锚杆双向间距均取。锚杆的长度在支护深度范围内,锚杆内力般为中部大上部和底部较小。中部锚杆所起的作用至关重要,顶部锚杆主要作用是限制支护的最大水平位移,底部破坏面上第排锚杆的最大抗力为第排土钉轴线与该处破坏面切线之间的夹角为第排土钉的横向间距。经计算本工程稳定性总安全系数总。抗滑移验算为简化计算土钉墙背摩擦角取,墙体宽度取,墙底土体粘结强土钉墙支护各组成部分参数的确定及设计计算鉴于该场地施工条件及工程地质条件,为了确保开挖后边坡的稳定与安全,同时降低造价,在场地允许的范围内,先将基坑土挖去深,边壁外周按∶比例放坡,以减少土体压力。由于基坑作用在淤泥质粘土层砂∶石子∶∶∶。实际施工时根据天气情况基坑地质情况施工单位现场调整配合比。工程地质条件根据地质勘察报告,该场地地下水埋深,为浅表孔隙潜水,对砼无侵蚀性,基坑影响范围内的地层分布叙述如下第层人工杂填土厚度,土体灰色,含砖头,具高压缩性,基坑底落在该层土上。第层可塑粘土厚度,土体灰黄褐色,稍湿,中压缩性。论深基坑围护中的土钉墙支护技术原稿。注浆的控制注浆材料般用水泥砂浆或水泥素浆,根据工程地质情况及施工安排可适当掺加早凝剂或减水剂。该工土钉的设计长度根据滑移面由下式确定设其中为安全系数取为土钉孔径按计为周围土体的界面粘结强度查表取。经计算设故此实际取第排土钉长为,第排土钉适当加长取破坏面上第排锚杆的最大抗力为第排土钉轴线与该处破坏面切线之间的夹角为第排土钉的横向间距。经计算本工程稳定性总安全系数总。抗滑移验算为简化计算土钉墙背摩擦角取,墙体宽度取,墙底土体粘结强锚杆内力般为中部大上部和底部较小。中部锚杆所起的作用至关重要,顶部锚杆主要作用是限制支护的最大水平位移,底部锚杆主要用于抵抗基底滑动,防止围护体系倾覆或失稳。所以般做法顶部锚杆稍长,底部锚杆稍短。工程地质条件根据地质勘察报告造价,在场地允许的范围内,先将基坑土挖去深,边壁外周按∶比例放坡,以减少土体压力。由于基坑作用在淤泥质粘土层上,施工时需采取基底的抗滑措施,即在开挖前先打排超前锚杆长以阻止基坑土的隆起。锚杆各参数的确定注浆的控制支护面层论深基坑围护中的土钉墙支护技术原稿碎石,局部夹有大量块石及粉质粘土,土质不均匀,具高压缩性。第层淤泥质粘土厚度,土体灰色,很湿,软流塑状,具高压缩性,基坑底落在该层土上。第层可塑粘土厚度,土体灰黄褐色,稍湿,中压缩性。论深基坑围护中的土钉墙支护技术原稿锚杆内力般为中部大上部和底部较小。中部锚杆所起的作用至关重要,顶部锚杆主要作用是限制支护的最大水平位移,底部锚杆主要用于抵抗基底滑动,防止围护体系倾覆或失稳。所以般做法顶部锚杆稍长,底部锚杆稍短。工程地质条件根据地质勘察报告支护面层土钉墙围护设计中,面层的工作机理尚不明确,只能根据通常做法按构造规定的厚度及配筋喷射砼,往往不做计算。该工程采用厚内配双向单层钢筋。喷射砼配合比按锚杆喷射混凝土支护技术规范配制。根据试验质量配比水∶水泥∶破坏面切线之间的夹角为第排土钉的横向间距。经计算本工程稳定性总安全系数总。抗滑移验算为简化计算土钉墙背摩擦角取,墙体宽度取,墙底土体粘结强度取,于是有土钉墙所受主动土压力程采用级普通硅酸盐纯水泥浆,水灰比为∶,注浆的控制是通过注浆机压力表的读数值来控制的,注浆压力般不大于上覆土压力的倍,同时也不得大于。止浆塞安放的好坏,注浆排气管放置的正确与否,直接影响注浆压力值的读取及注浆饱满度。破坏面上第排锚杆的最大抗力为第排土钉轴线与该处破坏面切线之间的夹角为第排土钉的横向间距。经计算本工程稳定性总安全系数总。抗滑移验算为简化计算土钉墙背摩擦角取,墙体宽度取,墙底土体粘结强,该场地地下水埋深,为浅表孔隙潜水,对砼无侵蚀性,基坑影响范围内的地层分布叙述如下第层人工杂填土厚度,土体灰色,含砖头碎石,局部夹有大量块石及粉质粘土,土质不均匀,具高压缩性。第层淤泥质粘土厚度,土体灰色,很湿,软流塑的做法水平锚杆间距根据目前的理论和实践,锚杆的间距大小与土体的整体作用之间尚不能给出明确的定量关系。为了便于操作及减少土体的扰动,锚杆纵横间距般取,上下锚杆交错排列。该工程锚杆双向间距均取。锚杆的长度在支护深度范围内,层上,施工时需采取基底的抗滑措施,即在开挖前先打排超前锚杆长以阻止基坑土的隆起。锚杆各参数的确定注浆的控制支护面层的做法水平锚杆间距根据目前的理论和实践,锚杆的间距大小与土体的整体作用之间尚不能给出明确的定量关系。为了便抗倾覆验算基坑底稳定验算基坑底部已打有长超前锚杆,无需再验算。土钉墙支护各组成部分参数的确定及设计计算鉴于该场地施工条件及工程地质条件,为了确保开挖后边坡的稳定与安全,同时降低论深基坑围护中的土钉墙支护技术原稿锚杆内力般为中部大上部和底部较小。中部锚杆所起的作用至关重要,顶部锚杆主要作用是限制支护的最大水平位移,底部锚杆主要用于抵抗基底滑动,防止围护体系倾覆或失稳。所以般做法顶部锚杆稍长,底部锚杆稍短。工程地质条件根据地质勘察报告面之间的夹角为土条的宽度为土条圆弧破坏面所处第层的内摩擦角为土条圆弧破坏面所处第层的内粘聚力为破坏面上第排锚杆的最大抗力为第排土钉轴线与该处的做法水平锚杆间距根据目前的理论和实践,锚杆的间距大小与土体的整体作用之间尚不能给出明确的定量关系。为了便于操作及减少土体的扰动,锚杆纵横间距般取,上下锚杆交错排列。该工程锚杆双向间距均取。锚杆的长度在支护深度范围内,径按计为周围土体的界面粘结强度查表取。经计算设故此实际取第排土钉长为,第排土钉适当加长取。图锚杆长度计算简图土钉钢筋截面的取定由下式确定式中为钢筋的抗拉强度设计值为相应安全系数取。旦土方开挖完成,边坡支护也基本结束。,施工噪声和振动小,无污染,施工文明。,工艺简单,设备小,可以最大限度地利用施工场地。,不占用空间,给挖土结构施工带来很大方便。,及时把边坡水平位移周围建筑物及塔吊的沉降与倾斜土钉的应力变土钉的设计长度根据滑移面由下式确定设其中为安全系数取为土钉孔径按计为周围土体的界面粘结强度查表取。经计算设故此实际取第排土钉长为,第排土钉适当加长取破坏面上第排锚杆的最大抗力为第排土钉轴线与该处破坏面切线之间的夹角为第排土钉的横向间距。经计算本工程稳定性总安全系数总。抗滑移验算为简化计算土钉墙背摩擦角取,墙体宽度取,墙底土体粘结强锚杆主要用于抵抗基底滑动,防止围护体系倾覆或失稳。所以般做法顶部锚杆稍长,底部锚杆稍短。边坡内部整体稳定性验算如图所示,按圆弧滑动面条分法进行简化计算,其总安全系数为总。图内部稳定性分析计算简图式中,为作用于土条数据记录汇总,发现异常情况,做好应急与抢险工作土体侧压力其中故土钉的设计长度根据滑移面由下式确定设其中为安全系数取为土钉孔层上,施工时需采取基底的抗滑措施,即在开挖前先打排超前锚杆长以阻止基坑土的隆起。锚杆各参数的确定注浆的控制支护面层的做法水平锚杆间距根据目前的理论和实践,锚杆的间距大小与土体的整体作用之间尚不能给出明确的定量关系。为了便