功，为压缩机转速，。

共页第页轴功率η为机械效率，般η，取η。

绝热效率η螺杆压缩机的绝热效率η反映了压缩机能量利用的完善程度，其数值依机型和工况不同而有明显的差别。

据图，，取绝热效率。

绝热指示效率电动机功率传动效率采用增速齿轮传动，其传动效率，取。

电动机功率般电动机功率均满足选配大于轴功率，电动机动余度为，取，电动机功率电功率本设计采用封闭式三相交流异步鼠笼式电动机，其型号为，电动机轴直径其转速，其效率，则电能总消耗为双螺杆压缩机的结构设计共页第页由于空气压缩机的市场竞争非常激烈，因此空气压缩机多被设计为系列化标准化的产品，以便大批量低成本地生产和销售。

另外，由于压缩空气的用途非常广泛，要求空气压缩机的运行和维护尽量简单，以便使非专业技术人员也能够正确操作。

喷油螺杆空气压缩机的机体不设冷却水套，转子为内部不需冷却的整体结构，压缩气体所产生的径向力和轴向力都由滚动轴承来承受。

排气端的转子工作段与轴承之间有个简单的轴封，通过在机壳或轴上开出凹槽，并向里边供入定压力的密封油，即可很好地起到密封的作用。

双螺杆压缩机的力学计算用虚功原理对螺杆压缩机进行动力分析，径向力的计算归结为基元容积投影的几何性质的计算，将复杂的空间问题转化为简单的平面问题。

分析力学的基础是虚位移原理和达郎伯原理。

前者给出解决力学系统平衡问题的普遍原理而后者用平衡的观点来处理动力学问题。

无论约束是定常的或不定常的，如果约束力在质点系任意虚位移中的元功之和等于零，则任瞬时作用在该理想约束的质点系上的主动力与惯性力在质点系任意虚位移中的元功之和为零。

这称为动力学普遍方程或达朗伯拉格郎日方程。

瞬时基元容积内的气体对转子产生旋转力矩，在虚位移即转子旋转微元角上所做的功为，主动力在上所做的功等于瞬时基元容积之中气体压力与容积微小变化的乘积，按照达朗伯拉格郎日方程则有因合力对任轴的矩等于各力对同轴的矩的代数和，所以可通过计算瞬时基元容积在平面投影的静矩求出，由式径向力的计算共页第页坐标系计算瞬时基元容积投影的静矩时，采用下图所示的坐标系图转子坐标系阳转子回转轴阴转子回转轴位于阳转子吸气端面位于阴转子吸气端面阳转子以作逆时针旋转阴转子以作顺时针旋转。

计算工况取基元容积与排气孔连通时作为计算工况，此时转子受力最大，响应的气体压力分别为，，，，平面图形的静矩和重心基元容积在平面上的投影轮廓线由接触线齿顶螺旋线吸气端面或排气端面组成。

设基元容积在平面的投影对于轴及轴的静矩为及，密度为，面积为，则重心，的坐标为共页第页式中的为接触线方程或齿顶螺旋线方程，若气体压力产生的旋转力矩与转子旋转方向相反，则静矩取正直，反之则取负值，积分方式采用解析法。

作用在转子上的径向力可以确定作用在阳转子方向上径向载荷的大小方向作用点可以确定作用在阳转子方向上径向载荷的大小方向作用点。

同理，和分别可确定作用在阴转子上的径向载荷和。

与图所示轴轴方向相反取负值。

当基元容积与排气孔连通时，作用在阳转子上总的径向力为轴承支反力阳转子吸气侧和排气侧轴承支反力分别为阴转子吸气侧和排气侧轴承支反力分别为共页第页轴向力的计算在半径为齿面的微元螺旋线段上，气体压力可以分解为轴向分离径向分力，切向分力。

按力学规则可得与的关系式式中半径为的圆柱面上的螺旋角又因则有式中螺杆的导程作用于上的转矩积分上式得气体对抓呢子的旋转力矩将式展开整理式式中阳阴转子型面轴向力，正号表示指向吸气端负号表示指向排气端。

指向吸气端指向排气端共页第页双螺杆压缩机的吸排气孔口设计吸气孔口压缩机吸气孔口的合理位置和形状，是实现气体压缩过程的必备条件，也是实现压缩机效率的个重要因素。

为此，在设计吸气孔口时应该满足系列的要求吸气孔口应尽量减少吸气封闭容积的影响。

吸气孔口的位置应能保证齿间容积获得最大程度的充气，以提高机器的容积利用率。

气体在子型线方程和基本参数，并结合压缩机的转速，可以求得的数值解，从而求得理论排气流速随时间变化的离散值。

需要指出的是，对阳转子而言，当它从排气开始到排气结束所转过的角度大于为阳转子的齿数，此时在压缩机个基元容积排气尚未结束的时候，后个基元容积已经开始排气，因而流量的计算应该是进入排气的各个基元容积流量值的叠加，而的值为不同时刻排气孔口打开的面积。

当压缩机的实际工况与设计工况不致时，在排气孔口打开的瞬间，图所示排气孔口左端点气体流动发生变化，取表示气体压缩终了时的压力比即内压力比，表示系统压力比即排气压力与吸气压力之比，将此时通过排气孔口的气体流动假设为通过喷嘴的流动，则由于过压缩或者是欠压缩所引起的排气孔口处气体顺态流速的变化可以表示为共页第页当当，根据再连续点处压力相等熵相等和连续性要求，可求得左端点的和图通过在压缩机的排气内安装压力传感器的实验，可以得出计算结果与计算结果基本吻合。

传感器的输入信号经由信号放大器先进行放大和滤波，然后利用动态信号分析仪进行采集处理。

分析图示压力脉动曲线可发现，在螺杆压缩机排气孔口打开的瞬间，由于打开面积很小，排出的气体流量较小，排气管道内的气体压力较低随着排气孔口的逐渐打开，排气流量加大，此时排气管道内的气体压力升高。

由于阳转子的齿数为，因而压力脉动的周期对应于阳转子的转角。

共页第页结束语通过这段时间的辛苦努力，现在我的毕业设计已经基本完成。

虽然做的过程很辛苦，有几次几乎就要放弃了，但是看到自己的成果，我感到很欣慰。

作为毕业之前的项任务，虽然我做得不是很好，但是我已经尽力了。

从中学到的东西远远超过我做的东西。

以前习惯了照模板做东西，现在学会了怎样思考，还有要敢于去接受新的东西。

有好多次我都想用画图，但是老师的那句话让我记忆尤深，是的，我是在给自己学东西，并不单纯为了完成项任务。

所以我衷心地感谢老师给予的大力支持和鼓励。

我想以后在工作中也应该有那种敢于动脑，敢于创新的意识。

面对困难不能妥协的精神。

共页第页参考文献刘小平，王平，平行双螺杆机构的发展及应用，轻工机械吴华根，邢子文，束鹏程，浅析双螺杆制冷压缩机技术，机电产品市场赵惠麟，双螺杆压缩机径向力的计算，流体机械崔长宝，双螺杆压缩机级出口温度升高的原因分析，齐鲁石油化工熊伟，冯全科，双螺杆压缩机齿间间隙分布的计算，西安交通大学学报第卷第期，。

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曹锋，邢子文，束鹏程，双螺杆转子的受力分析，应用力学学报。

邢子文，邓定国，束鹏程，双螺杆压缩机转子间接触线计算的通用方法，压缩机技术。

肖大准，高兆法，王志强，刘殿铭，双螺杆压缩机的阴转子负力矩特性，流体机械。

额外人味儿吸气孔口处及齿间容积内的流动损失要小。

即力求孔口面积尽能地大气流通道截面变化平滑。

轴向吸气孔口吸气开始角目前广泛使用的不对称型线，当阴转子齿转过两转子的齿顶圆交点，并与阳转子进入啮合后，在接触线的侧，转子的齿间容积将逐步减少。

在接触线的另侧，转子的齿间容积将从零开始扩大。

在范围内不能布置吸气孔口，会产生大小不同的吸入封闭容积。

当阳转子转过两转子的中心线后，处于压缩过程的容积不再与吸气端面连通，从此位置开始，即可布置吸气孔口。

吸气孔口不应处于啮合线范围内，为使齿间容积尽早开始吸气过程，吸气孔口应尽量靠近两转子的中心连线，即阳转子的吸气开始角应为。

吸气结束角吸气孔口的位置应能保证齿间容积获得最大程度的充气。

阳转子的轴向吸气角由下式确定阴转子轴向吸气角为考虑到实际气体流动滞后的因素，可适当选取比式计算结果大的数值，共页第页故取。

径向吸气孔口为了尽可能扩大吸气孔口的通流面积，在开设轴向吸气孔口的同时，还将机体沿轴向挖空作为径向吸气孔口。

本设计采用混合吸气孔口，即在纯轴向吸气孔口的基础上，进步将机壳应上该开径向吸气孔口的位置挖。

排气孔口轴向排气孔口排气开始角对所要求的内容积比，必有个对应的排气孔口。

阳转子排气角为相应的阴转子排气角度，可根据阴阳转子齿间容积同时排气的原则由下式计算排气结束角为了防止处于排气压力的气体流回处于吸气压力的齿间容积，排气孔口应处于啮合线范围之内。

另外，为了使齿间容积内的气体能够被完全排出，排气孔口又应尽量靠近两转子的中心连线。

为了降低噪声，减少气体流动损失，以及考虑到制造工艺上的方便，将端面排气孔口啮合线顶点处的尖点削平。

取适中的水平段长度，以减少气体泄漏。

图轴向排气孔口的位置和形状如图所示，轴向排气孔口型线为。

需要指出的是，图中曲线段，分别取阴阳转子齿间容积前方齿的背段型线，曲线段应取型线的高压侧啮合线形状，曲线段，分别为阴阳转子型线的齿根圆周，但通常将机体共页第页的这部分挖空。

径向排气孔口为了降低排气流速，在开设轴向排气孔口的同时，还将机体沿轴向挖空作为径向排气孔口，其挖切方法与径向吸气孔口类同。

本设计采用混合排气孔口，以得到最大的通流面积，从而使压力损失达到最小，而且在排气的情况下，气体随转子旋转受到的离心力对气