见下表。设计脱丙稀精馏塔表对应关系表根据表的数据，再绘制出液泛线。雾沫夹带上限线雾沫夹带上限线表现了雾沫夹带量液汽时的的关系。按泛点率时找出与的关系，即泛点率则同理在之间取若干个值，算出所对应的值列于下表，并绘图即雾沫夹带上限线。表雾沫夹带线对应数据表根据以上五条线绘出塔板负荷性能图见附图。表浮阀塔板设计计算结果及符号览表项目符号单位数据及说明备注塔径塔板间距塔板型式重浮阀单溢流弓形降液管设计脱丙稀精馏塔续上表。项目符号单位数据及说明备注溢流堰高溢流堰长板上液层高度降液管底隙高度降液管宽度降液管截面积鼓泡区面积塔截面积浮阀个数个浮阀排列方式等腰三角形叉排孔心距同横排孔心距排间距相邻两横排孔心距阀孔直径阀孔气速空塔气速阀孔动能因数开孔率液体在降液管内停留时间泛点率降液管截面占全塔截面的百分比气相负荷上限气相负荷下限操作弹性液相负荷上限液相负荷下限技术分析由塔板负荷性能图可以看出，在规定的气液负荷下的操作点，即设计点处，在适宜操作区内的适宜位置，这说明本设计比较合理。该塔板的操作是由泄漏线和雾沫夹带线所控制，在液汽比固定不变的情况下，气相负荷下限为，上限为。塔板操作弹性等于可以满足原料处理量在定范围内变化的需要。因操作上限受雾沫夹带线控制，因此，若处理量提高较大时，适当将雾沫夹设计脱丙稀精馏塔带线上移，即提高板间距或加大开孔区面积在塔径不变时也可以减降液管截面积。结束语从设计计算结果可以知道，该精馏塔设计较为合理，完全能够满足规定任务下的处理能力及分离要求，该塔的塔板设计是取气液相负荷较大的塔底塔板而进行设计计算的，如果精馏塔的精馏段提馏段气液相负荷差别较大时，精馏段以及提馏段塔板应分别进行设计计算，这样才能满足生产上的要求。参考文献塔的工艺计算,石油化工工业部石油化工规划设计院编写，年，石油工业出版社出版。姚玉英主编,化工原理上下册，天津大学化工原理教研室编，年版，天津科学技术出版社出版。化学工程手册第篇，气液传质设备，化学工程手册编辑委员会编写，年，化学工业出版社出版。石油炼制设计数据图表集上下册，年，上海化工学院炼油教研室编。苏朱达柯夫等著，黄文瀛译，石油加工主要过程和设备的计算，年月,石油工业出版社出版。张锡鹏主编，炼油工艺学，年月,石油工业出版社出版。程侣柏胡家振姚蒙正高昆玉编译，精细化工产品的合成及应用，年月，大连理工大学出版社出版。石油炼制上册，华东石油学院炼油工程教研室编，年月，石油工业出版社出版。物理化学，天津大学物理化学教研室编，年月，高等教育出版社出版。侯祥麟主编，中国炼油技术，年月，中国石化出版社出版。果汇总表组分甲烷乙烯乙烷丙烯丙烷异丁烯异丁烷丁烯合计因为是泡点进料，所以，即。设时，从表的计算中可以看出，即可以满足工艺要求，因此假设的值可以作为计算值使用。由及塔顶馏出液的组成可以求出，结果列于下表。表计算数据览表组分甲烷乙烯设计脱丙稀精馏塔续上表。组分乙烷丙烯丙烷合计由表的计算结果可知，即为所求取的最小回流比。求定最少理论塔板数最少理论塔板数利用芬斯克方程求取，因为塔顶采用全凝器，芬斯克方程式表示如下其中表示轻关键组分，表示重关键组分。块表示轻关键组分对重关键组分的相对挥发度，取塔顶塔底的几何平均值，即底顶。顶塔顶条件下轻关键组分对重关键组分的相对挥发度。底塔底条件下轻关键组分对重关键组分的相对挥发度。计算实际回流比及理论塔板数根据经验公式来选择，首先在之间选取若干个不同的值，然后根据及，求出值。由吉利兰图或李德公式求值，为了避免由吉利兰图读数据引起的误差，采用李德公式设计脱丙稀精馏塔求。式中求出几个不同的值，因增大时，所需值应随之减少，当增加至值，减少的趋势变得很缓慢时，此时的值即为所求的值，具体计算结果见下表。表数值计算结果汇总表从表中可以看出当时，再增大值相应的理论板数下降的较少，所以取回流比，相应的理论板数为块。确定实际塔板数及进料板位置计算全塔平均板效率利用奥康奈尔关联式计算，其表达式是，其中底顶。为底顶时进料的液相平均粘度，并且。由石油炼制设计数据图表集下册页，图烃类液体粘度图常压及中压查得时进料中个组分的粘度，最终求得。计算结果列于下表。设计脱丙稀精馏塔表进料各组分粘度及进料粘度计算数据表组分甲烷乙烯乙烷丙烯丙烷异丁烯异丁烷丁烯合计忽略那么。计算实际塔板数因为，块,不包括重沸器。计算精馏段实际塔板数和进料位置的确定采用芬斯克方程求精馏段的最少理论塔板数。因为其中进顶又根据由表取时，，块。那么精馏段的实际塔板数为块，提馏段的实际塔板数为块，不包括再沸器，实际加料板位置是自上而下的第块。精馏塔工艺计算部分计算结果列于下表。设计脱丙稀精馏塔表精馏塔工艺计算结果览表项目符号数值单位备注进料流量进料温度进料压力塔顶产品流量塔顶温度顶续上表。项目符号数值单位备注塔顶压力顶。，所以求液体在降液管内的停留时间，求得大于秒，能够满足要求。塔板四区尺寸的确定边缘区宽度取。破沫区宽度取。溢流区宽度。鼓泡区面积。根据公式式中。初算浮阀个数浮阀塔的操作性能以板上所有浮阀处于刚刚全开时的情况为最好，此时塔板的压强降及板上液体的泄露都比较小，且操作弹性较大，根据工业生产装置的数据对型重浮阀而言，当板上所有浮阀刚刚全开时,动能因数常在之间。本设计取，因为，所以,设为气体通过阀孔时的速度，为气体通过阀孔时的动能因数，为气体密度，则。那么浮阀个数，为浮阀孔直径。设计脱丙稀精馏塔确定浮阀排列方式及实际浮阀个数因为所以采用分块式塔板，排列方式取等腰三角形叉排，同横排的阀孔中心距为,而相邻两排孔心距。因塔直径较大，故采用分块式安装，而各块塔板的支撑梁及塔板衔接部位等需焊接或打孔占去部分鼓泡区面积，所以相邻两排孔心距要适当减小，以保证浮阀的安装数量，本设计取。按，，以等腰三角形叉排方式画图，见附图，通过实际作图得浮阀个数为个，与计算数值相差不多。按重新核算孔速及阀孔动能因数。核算阀孔动能因数及孔速因阀孔动能因数变化不大仍在范围之内，所以选取合理。计算塔板开孔率开孔率塔板的水力学计算塔板的流体力学验算，目的在于核算上述各项工艺尺寸已经确定的塔板，在设计任务规定的气液负荷下能否正常操作。其内容包括对塔板压强液泛雾沫夹带泄漏等项的验算。气体通过浮阀塔板的压强降干板阻力设计脱丙稀精馏塔临界孔速故应用下式计算，板上充气液层阻因为分离的混合物为碳氢化合物的混合物，故取板上充气程度因数ε，取板上液层高度。根据公式ε。液体表面张力造成的阻力浮阀塔的值通常很小，计算时可以忽略，所以气体通过浮阀板的压降为液柱，单板压降淹塔液泛该塔板不设进口堰，故液体通过降液管的压降降液管中当量清液层高度，实际降液管中液体和泡沫的总高度大于这个值，为了防止液泛，应保证降液管中泡沫液体的总高度不超过上层塔板的出口堰，所以在设计中令，是参数考虑到降液管内液体充气及操作安全两种因素的校正系数。般物系取，取出口堰高度，即，，。则，符合要求不会淹塔。雾沫夹带设计脱丙稀精馏塔泛点率或泛点率式中分别为气液负荷分别为塔内气液密度为板上液体流经长度，对单溢流塔板为板上液体流经面积，对单溢流塔板为泛点负荷系数，可根据气相密度及板距查得，塔截面积降液管截面积。由化工原理下册页，表取，在根据，由化工原理下册页，图查得泛点负荷系数。泛点率或泛点率对于的大塔，泛点率都应小于，实际求得的泛点率均小于，符合要求，所以雾沫夹带量能满足液气。塔板负荷性能图泄漏线以作为规定气体取小负荷的标准，则实根据在纵坐标轴上定出点作水平线，即为泄漏线。液相负荷上限线设计脱丙稀精馏塔以秒作为液体在降液管中停留时间下限值，即。根据在横坐标轴上定出点并作垂线，即为