第块板的计算表第块板上的气液负荷,,物料流率，密度操作条件比焓，热量，压力，温度，气相液相入方进料汽提蒸汽再沸器带入热量内回流合计出方汽油航煤轻柴重柴渣油水蒸汽内回流合计回流量的计算解得或密度，查，。液相负荷为气相总量气相负荷体积流率为西安石油大学成人高等教育毕业设计论文第块板的计算，液相总量为液相负荷为气相总量为气相负荷体积流率为作气液相负荷图将以上计算所得各板气液相负荷绘制成表格并作图见图。表常压塔气液相负荷分布板号操作条件液相负荷，气相负荷，温度，压力，西安石油大学成人高等教育毕业设计论文液相负荷分布图气相负荷分布图图气液相负荷性能图西安石油大学成人高等教育毕业设计论文塔板水力学计算基础数据由气液相负荷计算可知第层塔板气液相负荷最大，应把该板数据作为设计数据进行常压塔的设计。第层塔板气液相物性数据如下操作温度操作压力气相密度液相密度液相流率气相流率塔板主要尺寸的确定由于在加压下操作，塔板压力降损失不是主要因素，所以选用型克浮阀。综合考虑雾沫夹带物料起泡性操作弹性及安装检修等因素，初步选定塔板间距。塔径初算塔气相空间截面积上最大的允许气速适宜的气体操作速度系统轻微起泡，取。所选板间距为，取安全系数。气相空间截面积降液管内液体流速取以下两式计算所得的较小值当时，西安石油大学成人高等教育毕业设计论文所以取降液管面积取以下两式计算结果较大值所以取塔横截面积和塔径采用塔径及相应的设计空塔气速根据计算所得塔径，按照国内标准浮阀塔板系列进行圆整后确定采用的塔直径为。采用的塔截面积采用的空塔气速采用的降液管面积采用的降液管面积占采用的塔截面积的百分数浮阀数及开孔率的计算计算阀孔的临界速度相应的阀孔动能因数为计算塔板开孔率此值在经验范围之内，符合要求。确定浮阀个数阀孔总面积个溢流堰及降液管尺寸的确定塔板的选取由于操作负荷较大，选取决定双溢流塔板单号板为两侧降液，双号板为中间降液。西安石油大学成人高等教育毕业设计论文决定溢流堰由图查得两侧降液，，堰长，堰宽中间降液，，堰长，堰宽溢流堰高度及塔板上清液层高度的决定取堰高塔板上的清夜层高度为两侧降液,中间降液,液体在降液管的停留时间及流速液体在降液管的停留时间降液管流速降液管底缘距塔板高度取降液管底缘出口流速,。塔板水力学计算塔板压力降西安石油大学成人高等教育毕业设计论文干板压力降液柱能够顺利的进行。宋老师教我学会了很多新的知识，提高了分析问题的能力。与此同时，在设计过程我也得到了其他老师和同学的真心帮助，再次对在大学四年中帮助过我的老师同学表示衷心的感谢和美好的祝愿,气体通过塔板上液层的压力降液柱液柱忽略液层表面张力造成的压力降，则气体通过塔板的压力降为液柱液柱雾沫夹带时，,取其中的求取，,，查图得℉，查图得，由图得真临界温，操作温度，由查图得，故达因厘米，的求取查图得厘泊，查表得厘泊则西安石油大学成人高等教育毕业设计论文代入数据得代入数据得雾沫夹带量液体气体﹤液体气体﹤故雾沫夹带量在限定范围内。泄漏取泄漏时阀孔动能因数为，小于设计的阀孔动能因数。淹塔情况设该塔板不设内堰，由下式计算液相流过层塔板时所需克服的压力降，得液相附近通过每层塔板所需克服的压力降，液柱不设进口堰时液相通过降液管的压力降，液柱液柱液柱液柱液柱﹤符合要求。降液管的负荷计算降液管内允许最大流速，取下列两式中较小值取为降液管内允许最大流速，现设计的降液管内流速为，因此降液管没有超负荷。塔板上的适宜操作区和负荷上下限雾沫夹带线西安石油大学成人高等教育毕业设计论文其中，，，，，，取为雾沫夹带的上限，即取代入数据整理后得两侧降液中间降液。以两侧降液的式子作为雾沫夹带线，取不同的值得到不同的液相流量时的空塔气速，见下表表雾沫夹带线根据表中数据可出雾沫夹带线。淹塔界限其中，，。又因为由代入数据整理后得两侧降液中间降液。以两侧降液的式子作为淹塔界限线，取不同的值得到不同的液相流量时的，再由求得空塔气速，见下表表淹塔界限线,西安石油大学成人高等教育毕业设计论文根据表中数据可出淹塔界限。降液管超负荷界线因降液管允许最大流速为，由得，根据可作出降液管超负荷界线。泄漏线取为下限，则由，得根据可作出泄漏界限。液相下限线取堰上液头为时液体达到下限，则由得，。以可作出液体流量下限线。根据以上五条线可作出负荷性能图见图。雾沫夹带线淹塔界限降液管超负荷界限泄漏线液相下限线图水力学操作图操作弹性作出最大气液相负荷所对应的操作点,与雾沫夹带线和泄漏分别交于两西安石油大学成人高等教育毕业设计论文点，可求得操作弹性为。各板气液相负荷操作的校核在图上指出其它板的操作点，由图可看出进料板以下的气液相负荷不在操作区内，需对其进行重新计算。塔高的确定板式塔的高度由主体高度,顶部空间高度,底部空间高度以及裙座高度等部分组成。主体高度塔顶空间为了减少塔顶出口气体中携带的液相量，取。塔底空间取停留时间为，则加料板空间高度取人孔数开个人孔，在人孔处，板间距取，裙座高度取则塔高圆整到西安石油大学成人高等教育毕业设计论文水力学计算汇总表浮阀塔水力学计算汇总项目数值塔径,塔板间距,溢流形式双溢流型浮阀规格型溢流堰长度,降液管在中间降液管在两侧溢流堰宽度,降液管在中间降液管在两侧塔板上清液层高度,降液管在中间降液管在两侧雾沫夹带量,降液管在中间降液管在两侧溢流堰高度,停留时间,降液管流速,阀孔动能因数,塔板开孔率,空塔气速,干板压力降，液柱降液管面积塔横截面积，受液盘型式凹槽受液盘操作弹性西安石油大学成人高等教育毕业设计论文总结本次设计的题目是延安混合原油常压蒸馏装置工艺设计，本设计根据原油的性质作出了适合于原油的加工方案，针对原油中含水含盐量高，轻组分含量多等特点，为达到较好的脱水脱盐目的，决定采用二级电脱盐方案。在对常压塔的设计中考虑到了炼油厂加工原油的变化和加工量等特点，采用了操作弹性较大的型浮阀双溢流塔板凹形受液盘以及两个中段循环回流。两个中段循环回流充分的利用了热能。为了更好得利用热能应该在塔顶增设塔顶循环回流。通过这次设计，我充分了解了原油的整个加工过程。使我对自己的专业及专业知识有了新的认识和更深层次的了解，同时也提高了自身的自学能力及分析问题解决问题的能力。以上是我做设计的些见解和体会，不足之处希望老师给予指正。西安石油大学成人高等教育毕业设计论文参考文献中国石化洛阳石油化工工程公司炼制研究所延安混合原油综合评价西安石油学院化工系选编石油炼制设计数据图表集上下西安西安石油学院，林世雄石油炼制工程第三版北京石油工业出版社，石油化学工业部石油化工规划设计院组织编写塔的工艺计算北京石油工业出版社，中国石化总公司石油化工规划院石油化工设备手册第三分篇石油化工加热炉设计手册，倪炳华化工单元设计西安西北大学，西安石油大学成人高等教育毕业设计论文致谢本次设计是在宋绍富老师悉心的指导下顺利完成的，在此对宋老师表示衷心的感谢和深深的敬意,宋老师是位责任心极强的老师，他坚持给我们指导，总是耐心的给我们讲解我们设计中遇到的各种问题，使得设计出方汽油