由于故符合强度要求。开孔补强设计根据规定，当壳体上的开孔满足下述全部要求时，可不另行补强。设计压力小于或等于。两相邻开孔中心的距离对曲面间距以弧长计算应不小于两孔直径之和的倍。接管公称外径小于或等于。故该储罐中只有的人孔需要补强。补强设计方法判别按，选用回转盖带颈对焊法兰人孔。开孔直径故可以采用等面积法进行开孔补强计算。接管材料选用钢，其许用应力根据中式，其中壳体开孔处的计算厚度接管的有效厚度强度削弱系数所以开孔所需补强面积为有效补强范围有效宽度的确定按中式，得，有效高度的确定外侧有效高度的确定根据中式，得，内侧有效高度的确定根据中式，得，有效补强面积根据中式式，分别计算如下筒体多余面积接管厚度接管的多余面积焊角取，补强面积因为，所以开孔不需另加补强第四章卧式贮罐的焊接焊缝布置接头的分类及其选择压力容器受部分的焊接接头分为，四类类焊缝受压部分的纵向接头多层包扎压力容器层板层纵向接头除外球形封头与圆筒联接的环向接头，各类凸形封头中所有拼焊接头以及嵌入式接管与圆筒，封头联接的对接接头等。类焊缝受压部分的环向接头，椭圆形封头小端与接管连接的接头。长颈法兰与接管连接的接头。但已规定的类焊缝除外。类焊缝平盖，管板与圆筒非对接连接的接头，法兰与壳体接管的接头，内封头与圆筒的搭接填角接头以及多层包扎压力容器层板层纵向接头。类焊缝接管孔与壳体非对接连接的接头凸缘，补强圈与壳体连接的接头。但已规定的，类的焊接接头除外。由上述四类接头的说明设计如下椭圆形封头与圆筒连接的环向接头类受压部分的环向接头筒节与筒节的对接类法兰与壳体接管的接头类接管与人孔等与壳体非对接的接头类焊缝的布置焊接是压力容器设计制造过程中不可避免的连接方式设计化学工业出版社贺匡国化工容器及设备简明设计手册化学工业出版社年月王志文化工容器设计化学工业出版社冯兴奎过程设备焊接化学工业出版社国家质量技术监督局钢制压力容器中国标准出版社黄振仁，魏新利过程装备成套技术设计指南化学工业出版社。压力容器筒体的周向应力是轴向应力的倍，因此，在制造过程中，对纵向焊缝的质量要求要比环向焊缝要高。对于容器，焊缝是个薄弱区域。因此，对焊缝的布置从设计上有定的要求。焊缝的交叉重叠或距离太近都将增加焊接应力，恶化焊缝区域的组织和性能，从而容易形成裂纹等缺陷。所以，在容器组焊时，应尽量避免十字焊缝相邻两筒节纵缝封头拼缝与相邻筒节的纵缝应错开，其焊缝中心间距应大于筒壁厚度的倍，且不小于封头各种不相交的拼接焊缝中心线间距至少应为钢板厚度的倍，且不小于封头由成形瓣片和顶圆板拼成时，焊缝方向只允许是径向和环向的。受压元件主要焊缝及其邻近区域，应避免焊接零件。如不能避免时，焊接零件的焊缝可穿过主要焊缝，而不要在焊缝及其邻近区域中止。开孔焊缝和转角要错开。开孔边缘与焊缝的距离应不小于开孔处实际壁厚的倍，且不小于。在凸形封头上开孔时，孔的边缘与封头周边间的投影距离应不小于封头外径的。开孔及焊缝不允许布置在部件转角处或扳边圆弧上，并应离开定距离。焊接方法，类焊缝，查焊接手册第三卷由于壁厚，所以选择至的形坡口如图图，类焊缝的坡口形式，及焊后效果坡口尺寸类焊缝，查表由于壁厚，所以选择的形坡口如图坡口尺寸图类焊缝的坡口形式，及焊后效果焊接顺序焊前清理工件焊接前必须进行清理，除去工件表面的锈渍，油污和工件表面的毛刺。焊前处理能够有效防止焊接过程中产生气孔夹杂等焊接缺陷的形成。焊接过程和顺序焊接过程至关重要，施工人员必须严格按照合理的结构顺序，选择合理的焊接工艺参数，严格施工。首先将两侧的半圆点焊在起，然后将点固好的两侧拼接在起。焊接过程应该保持结构的对称性，以减少变形和焊接残余应力。钢板气割下料和卷制。单个筒节的纵向对接焊接筒节间的环向对接焊接。筒体与封头的环向对接焊接。开人孔和各种接管口。接管和各种法兰的焊接。支座的组焊。焊后处理工件焊接后必须进行焊后处理。工件的焊后处理主要包括热处理和焊接检测。由于工件承受定的压力，必须对其进行焊接后局部的跟踪回火处理，以消除残余应力和达到细化结合处材料的晶粒。对工件的局部薄弱处应该进行无损探伤。另外容器的压力试验和气密性试验是热处理之后进行，常采用水压试验。设备制造完毕后应在表进行水压实验分钟无渗漏，冒汗现象，检查检查容器是否达到设计要求，验证其是否能保证在没计压力下安全运行所必须的承压能力。检验所有焊缝未经检验合格，严禁涂刷漆焊缝应进行外观检查焊缝要进行无损探伤检测。返修需返修焊缝应先把缺陷清除返修次数不超过两次罐底的严密性试验，罐壁和顶的严密性和强度试验用充水检查。特别鸣谢本次课程设计是结合所学课程的次综合性设计，最后设计方案的确定接近实际操作，设计过程中我们逐步了解压力容器的设计步骤和只是需求，在逐步摸索中，我们学会如何查阅各种标准以及进行有理有据的选择，但涉及知识体系过于繁杂巨大，虽然大部分数据的由来由表差得，由于经验不足，在估算方面，难免会有较大的出入，而且在实际选择过程中有许多不到之处，在以后的学习中进步向老师和同学请教,在此向耐心指导我们此次设计的李老师表示衷心的感谢。参考文献钢制卧式压力容器钢制压力容器用封头回转盖带颈对焊法兰人孔钢制化工容器设计基础规定钢制管法兰钢制管法兰用金属包覆垫片钢制管法兰用紧固件钢制压力容器强度计算规定郑津洋过程设备储罐总质量筒体质量单个封头的质量查标准钢制压力容器用封头中表椭圆形封头质量，可知，充液质量附件质量人孔质量为，其他接管质量总和估为，即综上所述，则每个鞍座承受的重量为由此查容器支座，选取轻型，焊制为，包角为，有垫板的鞍座。查表设计鞍座结构尺寸如下表表鞍式支座结构尺寸单位公称直径腹板垫板允许载荷筋板鞍座高度底板螺栓间距螺孔孔长垫板弧长鞍座质量鞍座位置的确定因为当外伸长度时，双支座跨距中间截面的最大弯矩和支座截面处的弯矩绝对值相等，从而使上述两截面上保持等强度，考虑到支座截面处除弯矩以外的其他载荷，面且支座截面处应力较为复杂，故常取支座处圆筒的弯矩略小于跨距中间圆筒的弯矩，通常取尺寸不超过值，为此中国现行标准钢制卧式容器规定，最大不超过否则由于容器外伸端的作用将使支座截面处的应力过大。由标准椭圆封头由，得故鞍座的安装位置如图所示图鞍座的安装示意图此外，由于封头的抗弯刚度大于圆筒的抗变钢度，故封头对于圆筒的抗弯钢度具有局部的加强作用。若支座靠近封头，则可充分利用罐体封头对支座处圆筒截面的加强作用。因此，还规定当满足时，最好使，即，取综上有为封头切线至封头焊缝间距离，为筒体和两封头的总长卧式贮罐的附件及其选用液化石油气储罐应设置出料口，进料口，人孔，液位计口，压力表口，温度计口，排污口，排空口等。图储罐接管设置示意图接管和法兰查钢制管法兰中表带颈对焊焊钢制管法兰，选取各管口公称直径，查得各法兰的尺寸。查钢制管法兰中附录中表，得各法兰的质量。查钢制管法兰中表，法兰的密封面均采用凹凸面密封。图带颈对焊钢制管法兰示意图表接管和法兰尺寸单位管口名称公称直径钢管外径法兰焊端外径法兰外径螺栓孔中心圆直径螺栓孔直径螺栓孔数量个螺栓法兰厚度法兰颈法兰高度法兰质量出料口进料口液位计口温度计口压力表口排污口排空口垫片的选用查钢制管法兰用非金属平垫片，垫片尺寸如表所示表垫片尺寸表单位管口名称公称直径内径外径出液口，所以此鞍座垫板作为加强用的鞍座。圆筒的有效宽度，当容器焊在支座上时，取，查表可得，。鞍座在横截面最低点处周向应力鞍座角边处的周向应力因为应力校核符合要求，合格鞍座应力计算与校核应力及强度校核由可得，水平分力计算高度，鞍座有效断面平均应力鞍座材料的许用应力符合要求，合格板组合截面应力计算及校核圆筒中心线至基础表面距离根据中表，地震强度为度时，水平地震影响系数则轴向力则，钢底板对水泥基础的静摩擦系数则筋板面积腹板面积则形心腹板与筋板组合截面断面系数，则，合格地震引起的地脚螺栓应力倾覆力矩计算由倾覆力矩引起的地脚螺栓拉应力根据中式计算其中为承受倾覆力矩的地脚螺栓个数，为筒体轴线两侧的螺栓间距为每个地脚螺栓的横截面面积，则进液口人孔液位计口温度计口压力表口排污口排空口注选耐酸石棉橡胶板垫片厚度均为，人孔选。螺栓螺柱的选