大累积轴向变形的循环失效。,ε曲线可以分为个阶段水平阶段,快速减小阶段,平缓阶段。振动频率对饱和砂砾土的ε关系曲线影响较小,动弹性模量随动应变的变化规律具有良好的归性动弹小。在同动应变时,固结应力比越大,土体动弹性模量越大在应变较小时,相同的应变下动弹性模量差别较大随着动应变的增大,固结比应力大的曲线下降较为明显,不同固结应力比对动弹性模量的影响也逐步减小的振动频率对饱和砂砾土的ε关系曲线影响较小,试验数值基本上都落在区域内,动弹性模量随动应变的变化规律具有良好的归性,在不同的振动频率作用下,动弹性模量随着动应变的增大不断减小,表现出应循环荷载下饱和砂砾土动力特性研究韩善庆原稿料进行颗粒筛分及密度试验的联合测定,并对试料进行了剔除法和等量代换法的缩尺处理,该原试验材料的级配良好。土样晒干后过和筛选取粒径在范围内的颗粒为砾粒,粒径在以下的颗文称砂砾土试样的这种破坏模式为循环失效动弹性模量与动应变ε的关系曲线。根据试验结果,ε曲线可以分为个阶段水平阶段,该阶段动应变很小,土体处于弹性阶段,动弹性模量为常数,即为最大动幅轴应变为标准循环荷载下饱和砂砾土动力特性研究韩善庆原稿。关键词动轴试验饱和砂砾土动强度试验材料取自于土埋深为,砂砾土中最大粒径范围为,最小粒径小于,粒径分布不均匀通过对初始积轴向应变为土样失效标准。而在固结条件下,循环荷载使砂砾土的超静孔压比上升较小,而波动的轴应变呈近似线性地快速累积,最终产生过大的累积轴应变,且以上的累积轴应变不会引起土样任何不稳定的大变形,动弹性模量随着动应变ε增大而减小,最后趋于平缓,不同的振动频率对饱和砂砾土的ε关系曲线影响较小,试验数值基本上都落在同区域内,固结压力与固结应力比对ε关系曲线的影响较大。有的土样累积轴应变甚至可达以上。因此,的累积轴应变定义非均等固结条件下土样的失效标准是适宜的。这样,土样的失效现象可以视为过大的累积轴应变,但此时的超静孔压仍然远小于初始侧向围压。为简单起见,摘要由于砂砾土具有抗剪强度高压实性能好地震荷载作用下不易液化等优良特性,在工程界得到广泛应用。通过系列室内动轴试验对饱和砂砾土进行了动力特性研究,主要分析了不同颗粒形状,围压固结比对砂砾土动力卵石土动本构关系的试验研究川建筑科学研究韩善庆原稿。试验参数选择不同颗粒形状圆形,亚圆形,棱角形砾石,含砾量,砾粒直径范围,砂为普通中砂。试样的动荷载按等幅的正弦波形式加载。根据建筑物中砂砾土垫层所处的般埋置深度,同时也使试性模量快速减小阶段,在这阶段中,随着动应变的增大,塑性变形逐步增大,动弹性模量迅速减小,土体由弹性阶段逐步转向塑性阶段平缓阶段,在该阶段中,随着动应变的增大,动弹性模量减小的趋势趋于平缓不有的土样累积轴应变甚至可达以上。因此,的累积轴应变定义非均等固结条件下土样的失效标准是适宜的。这样,土样的失效现象可以视为过大的累积轴应变,但此时的超静孔压仍然远小于初始侧向围压。为简单起见,料进行颗粒筛分及密度试验的联合测定,并对试料进行了剔除法和等量代换法的缩尺处理,该原试验材料的级配良好。土样晒干后过和筛选取粒径在范围内的颗粒为砾粒,粒径在以下的颗力比比记为。砂砾土的破坏标准土体在循环荷载作用下发生破坏的标准可分为两种,种是孔压标准,另种是应变标准。在均等固结条件下,砂土的破坏标准目前有类是以超静孔压比为标准是以单幅轴应变或双循环荷载下饱和砂砾土动力特性研究韩善庆原稿,张茹土石坝心墙料及坝基细砂砾料动力特性试验研究成都川大学,贾革续粗粒土工程特性的试验研究大连大连理工大学,循环荷载下饱和砂砾土动力特性研究韩善庆原稿料进行颗粒筛分及密度试验的联合测定,并对试料进行了剔除法和等量代换法的缩尺处理,该原试验材料的级配良好。土样晒干后过和筛选取粒径在范围内的颗粒为砾粒,粒径在以下的颗参考文献,张誉,王文,孙方,等试验条件下土单元的剪切模式与应力条件与经历强地震动作用时现场土体的剪切模式与应力条件的差异,提出了最大往返剪切作用面的概念,且定义试样最大往返剪切作用上的循环剪应力幅值与法向静有效正应力验的结果具有定的代表性,故围压采用,。试样在施加规定的围压后,按设定的固结比施加轴向荷载。试验中所取的固结应力比为固结比。对应围压循环荷载下饱和砂砾土动力特性研究韩善庆原稿有的土样累积轴应变甚至可达以上。因此,的累积轴应变定义非均等固结条件下土样的失效标准是适宜的。这样,土样的失效现象可以视为过大的累积轴应变,但此时的超静孔压仍然远小于初始侧向围压。为简单起见,为砂粒和细粒。试验所用的重塑样由砾粒砂粒与细粒分别按照不同比例重新配制而成,掺入的砾粒含量,首先用筛分法把砂砾按粒径大小分级开来,按照的含砾量,细沙和大颗粒掺在起循环荷载下饱和砂砾土动力特性研幅轴应变为标准循环荷载下饱和砂砾土动力特性研究韩善庆原稿。关键词动轴试验饱和砂砾土动强度试验材料取自于土埋深为,砂砾土中最大粒径范围为,最小粒径小于,粒径分布不均匀通过对初始力特性的影响,以及动力特性对其液化特性的影响。研究表明,不同试验条件下砂砾土存在两类破坏机理,即均等固结条件下表现为达到零有效应力状态的循环液化,非均等固结条件下表现为过大累积轴向变形的循环失之比值为循环应力。对于往返轴试验的轴对称应力状态,土样在最大往返剪切作用面上的动循环应力比的计算式为在本文的不排水循环轴试验中,以最大往返剪切作用面为土样的破坏面,所需施加的循环循环荷载下饱和砂砾土动力特性研究韩善庆原稿料进行颗粒筛分及密度试验的联合测定,并对试料进行了剔除法和等量代换法的缩尺处理,该原试验材料的级配良好。土样晒干后过和筛选取粒径在范围内的颗粒为砾粒,粒径在以下的颗性模量随着固结压力与固结应力比的增大而增大在小应变阶段,动弹性模量随固结压力增大的不同,其值相差较大随着动应变的逐步发展,曲线趋于平缓。不同固结比条件下砂砾土的动循环应力比考虑到不排水循环幅轴应变为标准循环荷载下饱和砂砾土动力特性研究韩善庆原稿。关键词动轴试验饱和砂砾土动强度试验材料取自于土埋深为,砂砾土中最大粒径范围为,最小粒径小于,粒径分布不均匀通过对初始论与讨论通过对饱和砂砾土进行室内动轴试验,分析了不同影响因素对饱和砂砾土的动力参数的影响规律,可得以下结论均等固结条件下的破坏模式表现为达到零有效应力状态的循环液化非均等固结条件下的破坏模式变软化的趋势。在同动应变条件下,动弹性模量随着固结压力的增大而增大,在小应变阶段,动弹性模量随固结压力的不同其值相差较大,随着动应变的逐步增大,曲线趋于平缓,不同固结压力对动弹性模量的影响逐步性模量快速减小阶段,在这阶段中,随着动应变的增大,塑性变形逐步增大,动弹性模量迅速减小,土体由弹性阶段逐步转向塑性阶段平缓阶段,在该阶段中,随着动应变的增大,动弹性模量减小的趋势趋于平缓不有的土样累积轴应变甚至可达以上。因此,的累积轴应变定义非均等固结条件下土样的失效标准是适宜的。这样,土样的失效现象可以视为过大的累积轴应变,但此时的超静孔压仍然远小于初始侧向围压。为简单起见,目前关于饱和砂砾土破坏的应变标准尚无共识,对于不排水均等固结轴试验,如双幅轴向应变,或,轴应变,超静孔压比或。在非均等固结条件下,美国则采用小。在同动应变时,固结应力比越大,土体动弹性模量越大在应变较小时,相同的应变下动弹性模量差别较大随着动应变的增大,固结比应力大的曲线下降较为明显,不同固结应力比对动弹性模量的影响也逐步减小力特性的影响,以及动力特性对其液化特性的影响。研究表明,不同试验条件下砂砾土存在两类破坏机理,即均等固结条件下表现为达到零有效应力状态的循环液化,非均等固结条件下表现为过大累积轴向变形的循环失