变形量为。允许变形量为。流场外壁面,电池板均为固壁条件求解器设置基于压力的隐式求解器求解器控制版年月第版结构有限元高级分析方法及范例应用中国水利水电出版社年版。支架系统对气流有定扰动,将减小电池板面所受风载荷。风向角较小情况下,支架将增大组件的侧向风距减小,则阵列风荷载波动性增强理想化阵列模型计算结果显示间距为时,后续阵列风荷载最大不超过第阵列的,间距增大到时,后续阵列风荷载最大不超过第阵列的阵列前有阻挡条件光伏支架强度校核原稿中电池板边界层加密,中尾流区网格加密,计算模型模型。钝体低速绕流,此模型较为合适。光伏支架强度校核原稿。风向角影响较小。根文中,所有计算模型阻塞比小于,满足流体仿真计算要求。我们以阵列光伏电站建立模型,组件倾角,组件离地高度,组件间距均为,风向为水平方向,即组件逆风受力。结论方便施工前后固定柱用矩形方钢连接在起,前后固定柱与底梁通过螺栓连接,底梁上压混泥土预置块,组件和支撑结构设计见下图图电池板支架建立模型阻塞比,满足阻塞比要求网格角较小情况下,支架迎风面积相对比重增大,将增大电池板组件的侧向受力。光伏支架强度校核原稿。组件倾角,组件尺寸,组件竖向两排排布。以块组件田字组成为单元对较小的脉动冲击载荷,但是侧面脉动载荷会引起支架振动。电池板固定杆采用冷弯内卷边槽钢跨距单根电池板固定杆架所受风载荷为均布载荷。图电池板固定杆求解结果结果为最大列建立模型。由于大型电站主要建立在北方荒漠地区,般西北风为主风向,且组件在逆风条件下所受风荷载较大。因此,在本文中以组件受北风进行模拟计算。图组件阵列模型示意图本流场外壁面,电池板均为固壁条件求解器设置基于压力的隐式求解器求解器控制耦合,动量阶差分图电池板于风流场内网格划分几何模型电池板尺寸,离地高度柱之间采用螺栓连接,以方便施工前后固定柱用矩形方钢连接在起,前后固定柱与底梁通过螺栓连接,底梁上压混泥土预置块,组件和支撑结构设计见下图图电池板支架建立模型阻塞比,收敛不完全等原因,理想化模型仿真结果比实际值偏大。可取数值计算结果的倍作为电池板的风压载荷。而实际过程中载荷为脉动冲击载荷,破坏力比稳定载荷大,要考虑支架的振动。流体阵列无阻挡条件下,第阵列正压风荷载最大,第阵列正压风荷载最小,后续阵列风荷载显现定波动性组件平面方向风荷载较小,可忽略后续阵列数量增加,则风荷载波动性增强阵列间列建立模型。由于大型电站主要建立在北方荒漠地区,般西北风为主风向,且组件在逆风条件下所受风荷载较大。因此,在本文中以组件受北风进行模拟计算。图组件阵列模型示意图本中电池板边界层加密,中尾流区网格加密,计算模型模型。钝体低速绕流,此模型较为合适。光伏支架强度校核原稿。风向角影响较小。根装孔位置通长冷弯内卷边槽钢,通过专用铝合金组件夹连接,以固定组件。安装组件的铝合金型材下设置角形衍架,衍架主梁采用冷弯内卷边槽钢制成,与前后固定柱之间采用螺栓连接,以光伏支架强度校核原稿满足阻塞比要求网格中电池板边界层加密,中尾流区网格加密,计算模型模型。钝体低速绕流,此模型较为合适。光伏支架强度校核原稿中电池板边界层加密,中尾流区网格加密,计算模型模型。钝体低速绕流,此模型较为合适。光伏支架强度校核原稿。风向角影响较小。根件下部设置沿组件长向安装孔位置通长冷弯内卷边槽钢,通过专用铝合金组件夹连接,以固定组件。安装组件的铝合金型材下设置角形衍架,衍架主梁采用冷弯内卷边槽钢制成,与前后固定面的正压载荷电池板侧向载荷较小。由于侧面电池板受风面积小,支架为桁架结构,侧向载荷为相对较小的脉动冲击载荷,但是侧面脉动载荷会引起支架振动。流体为不可压缩理想气体入为不可压缩理想气体入口为速度入口,自由出流电池板选定规格电池板尺寸,电池板中心离入口流场空间。支架我们选用组件支撑结构的设计方案为组列建立模型。由于大型电站主要建立在北方荒漠地区,般西北风为主风向,且组件在逆风条件下所受风荷载较大。因此,在本文中以组件受北风进行模拟计算。图组件阵列模型示意图本据模拟计算结果,电池板正面受风即风向角为,所受风载荷最大风向角为时电池板正压载荷是风向角时的。由于地面自保持性,计算模型,计算结方便施工前后固定柱用矩形方钢连接在起,前后固定柱与底梁通过螺栓连接,底梁上压混泥土预置块,组件和支撑结构设计见下图图电池板支架建立模型阻塞比,满足阻塞比要求网格,电池板中心离入口。流场空间。电池板受力主要是垂直于电池板面的正压载荷电池板侧向载荷较小。由于侧面电池板受风面积小,支架为桁架结构,侧向载荷为相为速度入口,自由出流电池板选定规格电池板尺寸,电池板中心离入口流场空间。支架我们选用组件支撑结构的设计方案为组件下部设置沿组件长向安光伏支架强度校核原稿中电池板边界层加密,中尾流区网格加密,计算模型模型。钝体低速绕流,此模型较为合适。光伏支架强度校核原稿。风向角影响较小。根耦合,动量阶差分图电池板于风流场内网格划分几何模型电池板尺寸,离地高度,电池板中心离入口。流场空间。电池板受力主要是垂直于电池板方便施工前后固定柱用矩形方钢连接在起,前后固定柱与底梁通过螺栓连接,底梁上压混泥土预置块,组件和支撑结构设计见下图图电池板支架建立模型阻塞比,满足阻塞比要求网格载荷。在简化模型中,只计算电池板的受力,而在风向角较小情况下,支架迎风面积相对比重增大,将增大电池板组件的侧向受力。电池板固定杆采用冷弯内卷边槽钢跨距单根电池板固定下,第阵列风荷载显著减少,后续阵列风荷载变化较小阵列前阻挡为高时,第阵列风荷载为无阻挡条件下的到。参考文献系统建模与仿真的校核验证与确认技术国防科技大学出版年阵列无阻挡条件下,第阵列正压风荷载最大,第阵列正压风荷载最小,后续阵列风荷载显现定波动性组件平面方向风荷载较小,可忽略后续阵列数量增加,则风荷载波动性增强阵列间列建立模型。由于大型电站主要建立在北方荒漠地区,般西北风为主风向,且组件在逆风条件下所受风荷载较大。因此,在本文中以组件受北风进行模拟计算。图组件阵列模型示意图本变形量为。允许变形量为。支架系统对气流有定扰动,将减小电池板面所受风载荷。风向角较小情况下,支架将增大组件的侧向风载荷。在简化模型中,只计算电池板的受力,而在风向版年月第版结构有限元高级分析方法及范例应用中国水利水电出版社年版。支架系统对气流有定扰动,将减小电池板面所受风载荷。风向角较小情况下,支架将增大组件的侧向风,电池板中心离入口。流场空间。电池板受力主要是垂直于电池板面的正压载荷电池板侧向载荷较小。由于侧面电池板受风面积小,支架为桁架结构,侧向载荷为相