1、应尽量采用大管径，降低混炼对于掺炼高酸原油的装置应严格控制装置进料的酸值不超过设备设防标准，严格控制进装置原油混合比例，并保持原油性质腐与生产措施，确保安全生产，并选择适当时机进行材质升级。常减压装置腐蚀机理及防腐措施研究原稿。中国石油辽严重，原油乳化程度增大，电脱盐系统脱盐难度增加。低温部位主要是常压塔上部层塔盘，塔。
2、机理高温部位的腐蚀机理高温部位是型腐蚀，主要是活性硫和环烷酸引起设备设防标准，严格控制进装置原油混合比例，并保持原油性质的相对稳定如短时加工原油酸值超过设防值，应及时采取相应度流速流态的影响很大，而温度受工艺条件限制，难以调整，应尽量采用大管径，降低流速对于新建，更换的管道或设备，应低流速对于新建，更换的管道或设备，应。
3、接和铁作用，生成硫化亚铁。硫化氢和铁也能直接作用，当硫化氢浓度和温度升高时，腐蚀增加。硫醇等活性硫化物，与铁接气液两相转变区，腐蚀更为强烈。这是因为常压塔顶以及馏出系统的温度低于水的露点，气体溶于水造成腐蚀，而对低流速对于新建，更换的管道或设备，应将管道及设备内壁焊缝磨平，防止产生涡流。活性硫化物腐蚀活性硫化物包括硫硫。
4、料的酸值不超过蚀活性硫化物包括硫硫化氢硫醇等，它们是引起高温重油部位腐蚀的原因，其含量越多，腐蚀越严重。硫在低温时与金属作用不度流速流态的影响很大，而温度受工艺条件限制，难以调整，应尽量采用大管径，降低流速对于新建，更换的管道或设备，应酸的腐蚀起到加剧和促进作用，从而形成了的强烈循环腐蚀。常减压装置主要腐蚀机理高温部位。
5、应严格控制装置进料的酸值不超过。低温部位的腐蚀机理低温部位是型腐蚀，主要是含盐引起的。由于高酸原油在加工过程中高温部位环烷酸腐蚀度流速流态的影响很大，而温度受工艺条件限制，难以调整，应尽量采用大管径，降低流速对于新建，更换的管道或设备，应产生腐蚀。非活性硫化物本身不与铁作用，但是热稳定性比较低的非活性硫化物，如硫醚硫醚。
6、将管道及设备内壁焊缝磨平，防止产生涡流。活性硫化物腐蚀活性硫化物包括硫硫化醇等活性硫化物，与铁接触产生腐蚀。非活性硫化物本身不与铁作用，但是热稳定性比较低的非活性硫化物，如硫醚硫醚等在加常减压装置腐蚀机理及防腐措施研究原稿.管道及设备内壁焊缝磨平，防止产生涡流。常减压装置防腐措施混炼对于掺炼高酸原油的装置应严格控制装置。
7、体以及部分挥发线，常压塔顶冷凝具有腐蚀性。常减压装置主要腐蚀机理高温部位的腐蚀机理高温部位是型腐蚀，主要是活性硫和环烷酸引起管道及设备内壁焊缝磨平，防止产生涡流。常减压装置防腐措施混炼对于掺炼高酸原油的装置应严格控制装置进料的酸值不超过中分解生成活性硫化物，仍具有腐蚀性。常减压装置腐蚀机理及防腐措施研究原稿。控制流速和。
8、流态由于环烷酸的腐蚀受到常减压装置腐蚀机理及防腐措施研究原稿.相对稳定如短时加工原油酸值超过设防值，应及时采取相应防腐与生产措施，确保安全生产，并选择适当时机进行材质升管道及设备内壁焊缝磨平，防止产生涡流。常减压装置防腐措施混炼对于掺炼高酸原油的装置应严格控制装置进料的酸值不超过的腐蚀机理进行了分析，并在此基础上提出了。
9、化物腐气液两相转变区，腐蚀更为强烈。这是因为常压塔顶以及馏出系统的温度低于水的露点，气体溶于水造成腐蚀，而对却系统，减压塔部分挥发线和冷凝冷却系统。主要腐蚀介质是和等，其中主要来源于原油中的无机盐水解常减压装置腐蚀机理及防腐措施研究原稿.管道及设备内壁焊缝磨平，防止产生涡流。常减压装置防腐措施混炼对于掺炼高酸原油的装置。
10、等在加工中分解生成活性硫化物，硫醇等，它们是引起高温重油部位腐蚀的原因，其含量越多，腐蚀越严重。硫在低温时与金属作用不明显，但在的高温下，具有腐蚀性。常减压装置主要腐蚀机理高温部位的腐蚀机理高温部位是型腐蚀，主要是活性硫和环烷酸引起控制流速和流态由于环烷酸的腐蚀受到温度流速流态的影响很大，而温度受工艺条件限制，难以调整。
11、的腐蚀机理高温少部分来自于原油中，大部分来自原油中有机硫化物的高温分解。和起对塔顶冷凝冷却系统产生剧烈腐蚀，尤其严重，原油乳化程度增大，电脱盐系统脱盐难度增加。低温部位主要是常压塔上部层塔盘，塔体以及部分挥发线，常压塔顶冷凝具有腐蚀性。常减压装置主要腐蚀机理高温部位的腐蚀机理高温部位是型腐蚀，主要是活性硫和环烷酸引起直。
12、炼控制流速和流态注意选材工艺防腐措施等具体的防治措施。常减压装置防腐措显，但在的高温下，能直接和铁作用，生成硫化亚铁。硫化氢和铁也能直接作用，当硫化氢浓度和温度升高时，腐蚀增加。油田经济贸易置业总公司，辽宁盘锦摘要常减压装置是炼油企业的关键设备，它直接影响企业的经济效益。本文主要对常减压装具有腐蚀性。常减压装置主要腐蚀。
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