训，北京电子工业出版社，李启炎，计算机绘图初级版，同济大学出版社，夏凤芳，数控机床，高等教育出版社，廖兆荣，数控几双电气控制，高等教育出版社，机械工程手册工程材料，年第二版成大先，机械设计手册北京机械工业出版社甘永立，几何量公差与检测上海上海科学技术出版社，韩鸿鸾数控编程北京中国劳动社会保障出版社，衡计算取，并估算，则由于，超过最高工作温度，所以必须采取些散热措施，以提高散热能力，如在传动箱内装循环冷却管路。

刀库驱动转矩的校核蜗轮转速，所能传递的功率为，此时刀库的驱动转矩为，其中为外花键带动刀盘回转的传动效率。

由于，所以，刀库驱动转矩满足要求。

刀库驱动转矩的校核在刀库的传动系统中，刀盘是利用花键联接带动刀座上的刀套转动而进行选刀的，花键的联接属于动联接。

已知所用的花键类型为渐开线花键，以下对其进行必要的强度计算。

计算公式如下式中转距，此处各齿间载荷不均匀系数，通常取，此处取齿数，此处齿的工作高度，对渐开线花键此处为模数，且取齿的工作长度，此处平均直径，对渐开线花键，此处。

于是，把数据代入计算公式，得由于该花键联接为不在载荷作用下移动的动联接，查表可知，若齿面经热处理且使用和制造情况为良好时，可达，，故花键联接的强度满足要求。

夹紧机构插销剪切强度的校核刀套在刀座上的夹紧由插销实现见刀库装配图。

插销承受的主要是剪切力，以下对单个插销进行剪切强度的校核。

插销材料为钢，，直径。

剪切力由重力引起，估算，插销受力如图所示。

由图可知该情况为双剪切，且由平衡方程易得，于是，插销横截面上的剪切力为故插销满足强度条件要求。

确定刀具的选择方式按数控装置的刀具指令，从刀库中将所需要的刀具转换到取刀位置，称为自动选刀。

在刀库中选择刀具通常采用两种方式。

顺序选择刀具任意选择刀具刀库的定位与控铣床般都采用工作台移动升降及主轴不动方式，与普通立式升降台铣床相似中型数控立式铣床般采用纵向和横向工作台移动方式，且主轴沿垂直溜板上下运动大型数控立式铣床，因要考虑到扩大行程，缩小占地面积及刚性等技术问题，往往采用龙门架移动式，其主轴可以在龙门架的横向与垂直溜板上运动，而龙门架则沿床身作纵向运动。

从机床数控系统控制的坐标数量来看，目前坐标数控立式铣床仍占大多数。

般可进行坐标联动加工，但也有部分机床只能进行坐标中的任意二个坐标联动加工。

此外，还有机床主轴可以绕坐标轴中其中个或两个轴作数控摆角运动的坐标和坐标数控立式铣床。

般来说，机床控制的坐标轴越多，特别是要求联动的坐标轴越多，机床的功能加工范围及可选择的加工对象也越多。

但随之而来的是机床的结构更复杂，对数控系统的要求更高，编程的难度更大，设备的价格也更高。

数控立式铣床可以附加数控转盘，采用自动交换台，增加靠模装置等来扩大数控立式铣床的功能，加工范围和加工对象，进步提高生产效率。

卧式数控铣床与通用卧式铣床相同，其主轴级平行于水平面。

为了扩大加工范围和扩大功能，卧式数控铣床通常起的变形和断裂。

此处省略字。

如需要完整说明书和图纸等请联系扣扣二五三三四零八另提供全套机械设计地址。

蜗轮喉圆直径，其中为蜗轮齿顶高，且蜗轮外圆直径蜗杆齿宽由于，故按结构设计，取蜗轮齿宽，取蜗轮齿顶圆弧半径蜗轮齿根圆弧半径蜗杆轴向齿厚，其中为蜗杆轴向齿距蜗杆法向齿厚蜗轮分度圆齿厚。

热平衡计算蜗杆传动由于效率低，所以工作时发热量大。

在闭式传动中，如果产生的热量不能及时地散逸，将因油温不断升高而使润滑油稀释，从而增大磨擦损失，甚至发生胶合。

所以必须根据单位时间内的发热量等于同时间内的散热量的条件进行热功平衡计算，以保证油温稳定牌规定的范围内。

由于摩擦损耗的功率，则产生的热流量单位为为式中为蜗杆传递的功率单位。

以自然冷却方式，从箱体外壁散发到周围空气中去的热流量为式中热导率，般取，环境空气流通较差时，取较小值，否则取较大值传动装置散热的计算面积，即内面被没浸溅的，而外面又被空气所能冷却的的箱壳面积润滑油的工作温度，般限制在，最高不能超过周围环境温度，般取室温。

按热平衡条件，可求得在既定工作条件下的没温为在绘制传动装置结构图的基础上进行热平刀具的松夹刀库旋转定位是依靠简易定位装置来实现的。

其控制过程示意图如下发出选刀信号牙嵌离合器脱离啮合从动轴惯性慢转刀库定位停止定位完毕发出信号刀库的定位是由接近开关使直流伺服电机停止转动，然后由双向液压带动定位销，插入刀座上的定位孔，实现精确定位。

在刀座的每个刀位上都装有如图所示的弹簧导柱键块和销所组成的刀具固定装置。

由此实现刀具在刀库上的固定锁紧。

图中所示为刀具卡在刀座上的状况。

当液压缸通油后，将导柱拉出，使销退出，此时刀具在刀座上处于自由状态，控制刀具固定装置的液压缸有两个，个和定位销在起，自动换刀时用，另个在靠近立柱方向，用于刀库手动装卸刀。

刀库定位示意图结论经过两个月的分析零件查阅资料绘图计算等复杂的步骤，最终完成了止动块的模具设计。

在此期间本人遇到了不少的疑难问题，通过网上查询请教师跟同学讨论之后得到了解决问题的办法。

经过这次毕业设计，让我巩固了以前所学的知识，也为我以后的工作打下了很好的基础。

这篇毕业设计虽然已经完成了，但由于本人缺少实际经验，在实际利用中次设计肯定还存在不少的问题，需要改进。

希望老师能给我提点意见和建议。

接下来的时间本人会在公司里好好学习，以提高自己的水平，为将来的工作打下更坚实的基础。

致谢在这里，在这本设计即将完成之际，我要感谢我们宁波摩多卡汽铣配件有限公司的领导，是他们给了我设计的空间我还要感谢直帮助我的杨伟超廖飞军两位导师，他们在我的设计中给了我很多的指导，在些对我来说比较艰深，比较把握不了方向的地方，给予了我指明，帮我除去了许多不必要的麻烦在此我还要感谢我们公司技术课的同仁，是他们不遗余力的帮助，才使我有充足的时间来完成本设计，谢谢，谢谢你们，因为有你们才有本设计的实现，谢谢，参考文献吴兆祥，机械制造技术课程设计，浙江大学出版社，蒋建强，数控加工技术与实采用骤。

结果与讨论实验数据记录与结果处理脲素体系表正交实验数据表实验号列号粘度配料比表实验条件数据分析表试验号因素ⅠⅡⅠⅡ极差优化条件最佳实验方案在最佳实验条件下测得的实验参数如下表注初粘性采用号钢球夹角表各项性能测试表附着力初粘性表干时间成膜性粘度六级般固含量测试如下表固含量测试表面皿质量皿胶体质量灼烧后质量固含量硼酸钠体系以硼酸钠为交联剂制备的胶的各项性能如下表表以硼酸钠为交联剂的各项性能测试性能实验号附着力二级二级二级三级三级初粘性表干时间成膜性般较好较好最好较好粘度固含量性能测试表面皿质量皿胶体质量灼烧后质量固含量图初粘性曲线此处省略字再者，所得涂料的附着力初粘性表干时间成膜性固含量等实验参数都不甚理想，究其原因，我想是因为脲素分子结构式上的羰基活性不高，无法充分与聚乙烯醇进行进行交联反应所致，所以可以得出，脲素不适合作为涂料的反应交联剂。

硼酸钠体系由图表可以知道以硼酸钠作为交联剂所制得的胶在粘度附着力初粘性表干时间成膜性固含量等实验参数上都是很理想的，这是因为加入体系中的硼酸钠水解后会生成硼酸，其作用是使分子中的基团与硼酸分子进行化学反应，硼酸的键断裂，与聚乙烯醇形成键，从而使聚乙烯醇分子得以交联，再者，高活性的也可以加速交联反应，所以制得的胶的性能都较为优异。

图中表干时间是随着交联剂含量的上升而逐步增加的，而图，柯丽军，黄仕锋聚乙烯醇缩甲醛的研制贵州化工姚兴芳，郭英，贾堤，等环保型聚乙烯醇胶黏剂的研制山东建材，牛永生，牛晓玉，刘德峥等改性聚乙烯醇建筑涂料的研制化学工程师方禹声，朱吕民等编聚氨酯泡沫塑料北京化学工业出版社，，，张健，王克明低甲醛含量脲醛树脂粘合剂的合成方法研究研究报告及专论谢文胜正交试验研制改性聚乙烯醇缩醛胶天津化工夏赤丹，余汉年，张春玲三苯基甲烷三异氰酸酯和硼砂交联聚乙烯醇水性粘合剂化学研究与应用夏赤丹，张春玲，吴望喜等甲苯二异氰酸酯和硼砂交联聚乙烯醇环保乳胶的研究新型建筑材料李坚，戴文杰水分散性异氰酸酯交联剂的合成与性能初探江苏石油化工院学报钟安永，陈德本，肖德泉等封闭型异氰酸酯交联剂的制备及其固化行为的研究高分子材料科学与工程夏赤丹，张春玲，余汉年等甲苯二异氰酸酯和泡花碱交联聚乙烯醇类建筑胶水的研究化学建材夏赤丹，余汉年，张雄杰甲苯二异氰酸酯和硼砂交联改性聚乙烯醇胶水的研究胶体与聚合物致谢值此论文完成之际，谨向我的导师熊联明老师对我的谆谆教诲和热情鼓励表示衷心的感谢。

导师对我学习上的激励和生活上的关怀，令我感激不尽。

导师的渊博知识和严谨的治学作风将使我终身受益。

在我学士论文工作期间，得到了南昌航空大学环境与化学工程学院老师同学的大力支持和帮助。

在此，我向他们致以诚挚的谢意。

借此机会向我的家人特别是我的父母表示衷心的感谢，正是他们四年以来的默默支持才使我更加顺利地完成学业。

最后，感谢在百忙之中抽出时间来审阅本论文的专家教授，向顺成年月日都显示，所得胶的粘度初粘性和固含量都在时达到最大值，如再增加交联剂的的含量则会有所递减由于训，北京电子工业出版社，李启炎，计算机绘图初级版，同济大学出版社，夏凤芳，数控机床，高等教育出版社，廖兆荣，数控几双电气控制，高等教育出版社，机械工程手册工程材料，年第二版成大先，机械设计手册北京机械工业出版社甘永立，几何量公差与检测上海上海科学技术出版社，韩鸿鸾数控编程北京中国劳动社会保障出版社，衡计算取，并估算，则由于，超过最高工作温度，所以必须采取些散热措施，以提高散热能力，如在传动箱内装循环冷却管路。

刀库驱动转矩的校核蜗轮转速，所能传递的功率为，此时刀库的驱动转矩为，其中为外花键带动刀盘回转的传动效率。

由于，所以，刀库驱动转矩满足要求。

刀库驱动转矩的校核在刀库的传动系统中，刀盘是利用花键联接带动刀座上的刀套转动而进行选刀的，花键的联接属于动联接。

已知所用的花键类型为渐开线花键，以下对其进行必要的强度计算。

计算公式如下式中转距，此处各齿间载荷不均匀系数，通常取，此处取齿数，此处齿的工作高度，对渐开线花键此处为模数，且取齿的工作长度，此处平均直径，对渐开线花键，此处。

于是，把数据代入计算公式，得由于该花键联接为不在载荷作用下移动的动联接，查表可知，若齿面经热处理且使用和制造情况为良好时，可达，，故花键联接的强度满足要求。

夹紧机构插销剪切强度的校核刀套在刀座上的夹紧由插销实现见刀库装配图。

插销承受的主要是剪切力，以下对单个插销进行剪切强度的校核。

插销材料为钢，，直径。

剪切力由重力引起，估算，插销受力如图所示。

由图可知该情况为双剪切，且由平衡方程易得，于是，插销横截面上的剪切力为故插销满足强度条件要求。

确定刀具的选择方式按数控装置的刀具指令，从刀库中将所需要的刀具转换到取刀位置，称为自动选刀。

在刀库中选择刀具通常采用两种方式。

顺序选择刀具任意选择刀具刀库的定位与控铣床般都采用工作台移动升降及主轴不动方式，与普通立式升降台铣床相似中型数控立式铣床般采用纵向和横向工作台移动方式，且主轴沿垂直溜板上下运动大型数控立式铣床，因要考虑到扩大行程，缩小占地面积及刚性等技术问题，往往采用龙门架移动式，其主轴可以在龙门架的横向与垂直溜板上运动，而龙门架则沿床身作纵向运动。

从机床数控系统控制的坐标数量来看，目前坐标数控立式铣床仍占大多数。

般可进行坐标联动加工，但也有部分机床只能进行坐标中的任意二个坐标联动加工。

此外，还有机床主轴可以绕坐标轴中其中个或两个轴作数控摆角运动的坐标和坐标数控立式铣床。

般来说，机床控制的坐标轴越多，特别是要求联动的坐标轴越多，机床的功能加工范围及可选择的加工对象也越多。

但随之而来的是机床的结构更复杂，对数控系统的要求更高，编程的难度更大，设备的价格也更高。

数控立式铣床可以附加数控转盘，采用自动交换台，增加靠模装置等来扩大数控立式铣床的功能，加工范围和加工对象，进步提高生产效率。

卧式数控铣床与通用卧式铣床相同，其主轴级平行于水平面。

为了扩大加工范围和扩大功能，卧式数控铣床通常