瑛定和所选的热流道板尺寸规格，本设计的热流道板固定螺钉的外型尺寸为，其采用钢经热处理调质至。型芯与定模板的配合及其材料选择型芯与定模板的配合采用的间隙过渡配合，材料采用合金钢，采用热处理方式淬火至。确定模架与规格模架是注射模的骨架和基体，通过它将模具的各个部分有机地联系成为个整体。标准模架般由定模座板定模板动模板动模支承板垫块动模座板推杆固定板推板导柱导套及复位杆等组成。该设计选用般模架。确定模架的规格模架的规格是根根据制件尺寸模具型腔数及排列来决定的。确定步骤如下般情况下，动定模镶块的尺寸比制件外形尺寸大。这里根据制件外形尺寸和型腔排列情况选取定模镶块外形总尺寸为。型腔模板周界尺寸的计算确定型腔的壁厚由参考书表得式中型腔侧壁厚型腔间壁厚。代入已知数据得计算型腔模板周界由参考书目页得型腔模板的长型腔模板的宽式中型腔模板的长度型腔模板宽度型腔侧壁厚型腔间壁厚型腔长度型腔宽度系数，般取。代入已知数据得模架的确定因制件尺寸为较小,所以可取中小型模架。根据以上模具结构设计并考虑到在壁厚位置上应有足够的位置来安装其它零部件，且此为热硫道系统要多块热流道板，所以选取非标准模架系列为。同时根据镶块的厚度及镶块的结构形式这里取动模板的厚度为，定模板的厚度为。模架如图图模架第五章校核型腔侧壁和底板厚度计算及校核塑料模型腔在注射成型过程中受到熔体强大压力的作用，可能因强度不足而产生塑性变形甚至破坏还可能因刚度不足而产生过大变形，导致溢料形成飞边，降低塑料制品精度和影响塑料制品脱模。嵌套式组合凹模侧壁厚度计算及强度校核嵌套式组合凹模侧壁强度应按刚度计算。其公式如下式中外套侧壁宽度凹模长边长度凹模外套内孔长边长度凹模型腔深度凹模套全高凹模型腔内的熔体压力钢材的弹性模量钢材取凹模侧壁的允许最大变形量系数系数型腔镶块的侧壁宽度。代入已知数据可得在本设计中凹模外套侧壁的宽为，所以强度足够。计算型腔底板厚度按刚度计算公式计算底板厚度,其公式如下式中常数，由型腔内壁边长之比而定，查表得允许变形量，允许变形量为。根据公式得底板厚度为，则满足要求。注射机有关参数的校核最大注射量的校核最大注射量应满足以下关系总机式中总制品质量和浇注系统的质量机注射机最大注射量。总件浇机总所以最大注射量满足要求。锁模力的校核由前面计算的数据可得所以锁模力满足要求。脱模力的计算校核注射成型后，制品在模具内的冷却会对型芯产生包紧力，顶出脱模时必须克服制品和凸模之间因包紧力而产生的摩擦。开始脱模时，瞬间所要克服的阻力最大，称为初始脱模力，其计算式如下式中摩擦系数塑料在热塑性状态下对钢的摩擦系数约为正压力脱模斜度本设计取˚包式中型芯成型部分的截面周长型芯被制品包紧部分的高度包制品对型芯的包紧力，其数值与制品的几何特点及塑料性质有关，般可取本设计取包在本设计中料，根据推荐的工艺参数调整好注射机，采用手动操作。开始注射时，首先采用低压低温和较长时间条件下成型。如果型腔未充满，则增加注射时的压力。在提高压力无效时，可以适当提高温度条件。试模注射出样件。试模过程中，应进行详细记录，将结果填入试模记录卡，并保留试模的样件。检验通过试模可以检验出模具结构是否合理所提供的样件是否符合用户的要求模具能否完成批量生产。针对试模中发现的问题，对模具进行修改调整再试模，使模具和生产出的样件满足客户的要求，试模合格的模具，应清理干净，涂上防锈油入库保存。第九章结论对于本次设计的模具，主要的问题在于零件的推出。由于零件的表面有凸起并且有圆孔，这对零件的取出有很大要求。对于表面的不规则，采用了斜导柱侧抽芯的机构。侧抽芯的使用又需要有滑块等的选用。在顶出时，为了保持塑件的完整性，又必须使用多个推杆推出。在设计过程中选用了点浇口，这类浇口由于前后两端存在较大的压力差，能有效地增大塑料熔体的减切速率并产生较大的减切热，从而导致熔体的表观粘度下降，流动性增加，利于填充，因而对于薄壁塑件以及表观粘度随减切速率变化而敏感改变的塑料成型有利，但不利于成型流动性差及热敏性塑料，也不利于成型平薄易变形及形状复杂的塑件。并且去除浇口后残留的痕迹小，易取得浇口系统的平衡，也有利于自动化操作。本模具的设计简单合理，各个部位都有很好的配合的，需要考虑很多方面来选取符合要求的零件。热流道浇注系统适用于大批量生产的塑件注塑成形为些模具结构设计提供了有利条件。但是,热流道浇注系统价格较高,次性投资较大,模具制造成本上升。但如果塑件的生产批量大,则单件产品所摊的费用还是很少的。所以对其结构流道优化设计及温度控制系统的进步改善研究是极有意义的。通过这次设计使我对塑料模具设计的各种成型方法，成型零件的设计，成型零件的加工工艺，主要工艺参数的查找计算，产品缺陷及其解决办法，模具的总体结构设计及零部件的设计等都有了进步的了解和掌握，这对我今后迈入工作岗位具有重大意义,参考文献塑料模具设计手册编写组塑料模具设计手册北京机械工业出版社，王华山塑料注塑动手术与实例北京化学工业出版社，党根茂骆志斌李集仁模具设计与制造西安西安电子科技大学出版社，黄晓燕简明塑料成型工艺与模具设计手册上海上海科学技术出版社李晓沛张琳娜赵凤霞简明公差标准应用手册上海上海科学技术出版社邹继强塑料模具设计参考资料汇编北京清华大学出版社,邹继强塑料制品及其成型模具设计北京清华大学出版社,致谢毕业设计是对我们知识运用能力的次全面的考核，也是对我们进行科学研究基本功的训练，培养我们综合运用所学知识独立地分析问题和解决问题的能力，为即将到来的工作打下良好的基础。本次设计能够顺利完成，首先我要感谢我的母校合肥学院，是她为我们提供了学习知识的土壤，使我们在这里茁壮成长其次我要感谢机械系的老师们，他们不仅教会我们专业方面的知识，而且教会我们做人做事的道理尤其要感谢在本次设计中给与我大力支持和帮助的陈老师版因此所选泵体的材料及其尺寸满足要求。第章齿轮泵其它部件的分析计算轴承端盖的设计计算在主动轴上的左轴承采用轴承端盖进行定位，轴承端盖选取凸缘式端盖，选取轴承端盖螺钉直径，则其结构如图所示图凸缘式轴承端盖结构图，取由结构可得其中,由密封尺寸确定，因为，则在轴承端盖上螺钉个数，均匀分布。密封圈的设计计算主动轴轴承端盖处的毡封油圈毡封油圈如下图所示图毡封油圈结构图表毡封油圈和沟槽尺寸轴径根据上表可得,另外。从动轴上通用型密封圈通用型密封圈图形如下所示图通用型圈结构图表通用型圈代号尺寸项目极限偏差极限偏差轴径轴径轴径活塞小圆螺母的设计计算从动轴上的小圆螺母如下图所示标记示例螺纹规格，材料钢，槽或全部热处理后硬度为,表面氧化的小圆螺母的标记螺母注槽数,材料钢图小圆螺母结构图表小圆螺母相关尺寸螺纹规格变量机构的设计计算图变量机构结构简图此结构与右泵盖的外凸部分配合并用的开槽圆柱头螺钉与泵盖连接，变量杆与从动轴连接。当变量杆来回摆动时，从动轴作轴向的来回移动，从而由从动轴带动齿轮来回移动，进而改变两齿轮的啮合长度。而当两齿轮的啮合长度改变其流量也随之改变，由此实现齿轮泵的变量。与从动轴配合，故。由于齿轮的啮合长度最少为,设其最少长度为,则变量杆的轴向摆动距离。与泵盖配合，则，取，其配合的长度。另外设计变量机构的总长，取，。变量杆在啮合长度最大时与竖直方向的夹角，,。变量机构突出的部分为了使其不与所在的孔相连，则取。第章基于的齿轮泵的虚拟设计系统引言齿轮泵是种应用广泛的液压泵，它与其它液压泵样，为液压系统提供动力，保证液压系统的正常运行，齿轮泵的工作原理是通过两个齿轮轮齿的互相啮合，实现密封容积的变化，从而达到输出具有定能量的油液目的。目前，齿轮泵的工作压力已接近柱塞泵，组合负载传感方案为齿轮泵提供了变量的可能性，这意味着齿轮泵与柱塞泵之间原有清楚的界限变得愈来愈模糊了。齿轮泵与柱塞泵相比，具有结构简单低成本抗污染能力强及维护要求低的优点，且齿轮泵应用广泛，型号较多，开发齿轮泵的参数化虚拟设计系统，有着重要的实际应用意义和现场应用价值。是套基于的桌面集成系统，是美国公司于年月研制成功的，它总结和继承了大型软件的优点，可以实现全参数化的三维实体造型设计。它具有零件设计钣金设计管理设计绘制二维工程图等功能，而且保持零件设计装配设计和工程图保持相关性，实现自上向下设计或自下而上设计，从而达到三者的同步，提高了设计效率和工作强度，在模具造型和工业设计等方面有相当大的优势。通过技术为用户提供了强大的二次开发接口，凡是支持编程和组件对象模型的开发工具，都是可以用于的二次开发，创建出用户定制的专用的功能模块，这些都为实现齿轮泵的虚拟设计奠定了基础。齿轮泵的参数化造型设计参数化造型设计是软件核心功瑛定和所选的热流道板尺寸规格，本设计的热流道板固定螺钉的外型尺寸为，其采用钢经热处理调质至。型芯与定模板的配合及其材料选择型芯与定模板的配合采用的间隙过渡配合，材料采用合金钢，采用热处理方式淬火至。确定模架与规格模架是注射模的骨架和基体，通过它将模具的各个部分有机地联系成为个整体。标准模架般由定模座板定模板动模板动模支承板垫块动模座板推杆固定板推板导柱导套及复位杆等组成。该设计选用般模架。确定模架的规格模架的规格是根根据制件尺寸模具型腔数及排列来决定的。确定步骤如下般情况下，动定模镶块的尺寸比制件外形尺寸大。这里根据制件外形尺寸和型腔排列情况选取定模镶块外形总尺寸为。型腔模板周界尺寸的计算确定型腔的壁厚由参考书表得式中型腔侧壁厚型腔间壁厚。代入已知数据得计算型腔模板周界由参考书目页得型腔模板的长型腔模板的宽式中型腔模板的长度型腔模板宽度型腔侧壁厚型腔间壁厚型腔长度型腔宽度系数，般取。代入已知数据得模架的确定因制件尺寸为较小,所以可取中小型模架。根据以上模具结构设计并考虑到在壁厚位置上应有足够的位置来安装其它零部件，且此为热硫道系统要多块热流道板，所以选取非标准模架系列为。同时根据镶块的厚度及镶块的结构形式这里取动模板的厚度为，定模板的厚度为。模架如图图模架第五章校核型腔侧壁和底板厚度计算及校核塑料模型腔在注射成型过程中受到熔体强大压力的作用，可能因强度不足而产生塑性变形甚至破坏还可能因刚度不足而产生过大变形，导致溢料形成飞边，降低塑料制品精度和影响塑料制品脱模。嵌套式组合凹模侧壁厚度计算及强度校核嵌套式组合凹模侧壁强度应按刚度计算。其公式如下式中外套侧壁宽度凹模长边长度凹模外套内孔长边长度凹模型腔深度凹模套全高凹模型腔内的熔体压力钢材的弹性模量钢材取凹模侧壁的允许最大变形量系数系数型腔镶块的侧壁宽度。代入已知数据可得在本设计中凹模外套侧壁的宽为，所以强度足够。计算型腔底板厚度按刚度计算公式计算底板厚度,其公式如下式中常数，由型腔内壁边长之比而定，查表得允许变形量，允许变形量为。根据公式得底板厚度为，则满足要求。注射机有关参数的校核最大注射量的校核最大注射量应满足以下关系总机式中总制品质量和浇注系统的质量机注射机最大注射量。总件浇机总所以最大注射量满足要求。锁模力的校核由前面计算的数据可得所以锁模力满足要求。脱模力的计算校核注射成型后，制品在模具内的冷却会对型芯产生包紧力，顶出脱模时必须克服制品和凸模之间因包紧力而产生的摩擦。开始脱模时，瞬间所要克服的阻力最大，称为初始脱模力，其计算式如下式中摩擦系数塑料在热塑性状态下对钢的摩擦系数约为正压力脱模斜度本设计取˚包式中型芯成型部分的截面周长型芯被制品包紧部分的高度包制品对型芯的包紧力，其数值与制品的几何特点及塑料性质有关，般