为，未找到引用源。

，根据传热学知识有其中，未找到引用源。

，未找到引用源。

，未找到引用源。

，未找到引用源。

上式中，未找到引用源。

轴的外径，未找到引用源。

轴的外表面温度硅油与端盖的平均对流换热系数设硅油与端盖的平均对流换热系数为，根据传热学知识有其中，未找到引用源。

，未找到引用源。

，未找到引用源。

上式中，未找到引用源。

端盖的直径，未找到引用源。

端盖内端面与硅油接触的温度其它同上端盖与空气的平均对流换热系数设端盖与外界空气的平均对流换热系数为，根据传热学知识有其中，未找到引用源。

，未找到引用源。

，未找到引用源。

上式中，未找到引用源。

端盖的直径，未找到引用源。

端盖内端面与空气接触的温度其它同上粘性联轴器各部分传热量计算粘性联轴器工作过程产生的总热量粘性联轴器靠叶片剪切硅油来工作，也就是其输入轴与输出轴的转速是有差值的，因此粘性联轴器的工作过程有能量损失。

设粘性联轴器工作时传递的转矩是，未找到引用源。

，其输入转速为，未找到引用源。

，输出转速为，未找到引用源。

，则粘性联轴器工作转速差工作过程损失的功率为我们设损失功率全部转化为热量，粘性联轴器工作时间为，那么粘性联轴器工作时产生的总热量为硅油通过壳体的传热硅油通过壳体的传热过程包括串联的三个环节硅油与壳体内壁的对流换热壳体内壁至壳体外壁的导热壳体外壁与外界空气的对流换热在稳态条件下，通过串联着的每个环节的热流量应该是相同的。

上述三个环节的热流量分别为式中，未找到引用源。

壳体的外内半径，未找到引用源。

分别为壳体的外内表面积将式写成温压形式有整理后可得硅油通过壳体的热流量为硅油通过左右端盖的传热硅油通过左右端盖的传热过程包括串联的三个环节硅油与左右端盖内壁的对流换热左右端盖内壁至外壁的导热左右端盖外壁与外界空气的对流换热对左端盖，上述三个环节的热流量分别为式中，未找到引用源。

左端盖的内外表面面积，未找到引用源。

左端盖的内外表面温度，未找到引用源。

左端盖的厚度写成温压形式有由此可求得通过左端盖的热流量同理对右端盖有硅油通过轴的传热硅油通过轴的传热过程包括串联的五个环节硅油与轴在壳体内部分的对流换热轴表面向轴心的导热轴心向壳体外轴心的导热轴心向轴表面的导热在壳体外轴表面与外界空气对流换热由热力学知识可知，轴至轴心的导热热阻与其它项相比很小相差两个数量级。

因此，计算时可以忽略，两项的导热，假定垂直于轴线的截面积各点的温度相等。

各环节的热流量分别为其中，未找到引用源。

，未找到引用源。

轴在壳体内外部分的表面积，未找到引用源。

轴的截面积。

写成温压形式有由此得粘性联轴器工作时各部分温度计算差速器个行星齿轮传给个半轴齿轮的转矩，，其计算式差速器的行星齿轮数半轴齿轮齿数尺寸系数，反映材料的不均匀性，与齿轮尺寸和热处理有关，当时，，在此载荷分配系数，般支承刚度大时取最小值。

质量系数，对于汽车驱动桥齿轮，当齿轮接触良好，周节及径向跳动精度高时，可取计算汽车差速器齿轮弯曲应力用的综合系数，由图可查得图弯曲计算用综合系数根据上式轴器各部分的传热量确定硅油各时刻的温度，才能准确确定粘性联轴器的工作特性，从而使粘性式限滑差速器的转矩输出特性合乎设计要求。

粘性联轴器换热模型的建立粘性联轴器的结构较复杂，若要计算出粘性联轴器传热过程中各部分的传入与传出的热量，必须把粘性联轴器做定的简化。

如图所示为本文所述的粘性联轴器的简化结构示意图。

粘性联轴器吸收的热量在粘性联轴器的个部分之间传递。

如图是粘性联轴器的传热模型，对这个模型我们做如下假设忽略壳体与左右端盖间的导热，即均为零。

忽略密封件与硅油及与密封部位的导热。

把内外叶片看成是浸在硅油里的金属片。

这样我们不考虑叶片与壳体及轴的换热，这部分换热用硅油代替，所以，为零。

这样叶片就只和硅油进行热交换。

叶片般为金属件，是热的良导体，且叶片厚度般不大于，所以忽略叶片表面向内部的导热。

而粘性联轴器工作时，温度上升的不是太快，所以我们认为叶片与硅油的换热是在有温差的瞬间进行并完成的，也就是说，可以认为叶片与硅油的温度总是相等。

忽略壳体与盖对外界的辐射换热，即壳体盖与外界的换热是对流换热。

认为粘性联轴器各部分的传热是稳态传热过程。

图粘性联轴器简化结构图图图粘性联轴器传热模型各部分之间对流换热系数的计算流体流过壁面或另流体的界面时，流体与壁面或另流体相互产生的热量传递过程称为对流换热。

在对流换热时，通过壁面的热流密度正比于流体与壁面间的温差，比例系数称为对流换热系数。

确定换热系数后，即可利用换热系数计算对流换热过程的换热量。

硅油与轴的平均对流换热系数设硅油与轴的平均对流换热系数为，未找到引用源。

，根据传热学知识有其中，未找到引用源。

上式中，未找到引用源。

硅油的导热系数，未找到引用源。

硅油的运动粘度，未找到引用源。

硅油的体积膨胀系数，未找到引用源。

硅油的密度，未找到引用源。

硅油的定压比热系数，未找到引用源。

硅油的温度，未找到引用源。

轴的角速度，未找到引用源。

努谢尔特准则数，未找到引用源。

雷诺准则数，未找到引用源。

葛拉晓夫准则数，未找到引用源。

普朗特数，未找到引用源。

轴的外径，未找到引用源。

轴的温度硅油与壳体的平均对流换热系数设硅油与壳体的平均对流换热系数为，未找到引用源。

，根据传热学知识有其中，未找到引用源。

，未找到引用源。

，未找到引用源。

，未找到引用源。

上式中，未找到引用源。

为壳体的内径，未找到引用源。

为壳体的温度，未找到引用源。

壳体的角速度其他同上，未找到引用源。

壳体与外界空气的平均对流换热系数设壳体与外界空气的平均对流换热系数为，未找到引用源。

，根据传热学知识有其中，未找到引用源。

，未找到引用源。

，未找到引用源。

，未找到引用源。

上式中，未找到引用源。

壳体外经，未找到引用源。

壳体外表面温度，未找到引用源。

空气的温度，未找到引用源。

空气的热膨胀系数，未找到引用源。

空气的运动粘度，未找到引用源。

空气的定压比热系数，未找到引用源。

空气的密度，未找到引用源。

空气的导热系数轴与外界空气的平均对流换热系数设轴与外界空气的平均对流换热系数计算动载荷工作期限，对般机床取小时。

滚动轴承的额定负载，根据轴承手册或机床设计手册查取，单位用应换算成速度系数，为滚动轴承的计算转速寿命系数，等于轴承的工作期限寿命系数，对球轴承，对滚子轴承工作情况系数，对轻度冲击和振动的机床车床铣床钻床磨床等多数机床，功率利用系数，查表速度转化系数，查表齿轮轮换工作系数，查机床设计手册当量动载荷，按机床设计手册。

故轴承校核合格传动系统的Ⅴ轴及轴上零件设计齿轮的验算验算齿轮强度，应选择相同模数承受载荷最大的齿数最小的齿轮，进行接触应力和弯曲应力验算。

般对高速传动的齿轮验算齿面接触应力，对低速传动的齿轮验算齿根弯曲应力。

对硬齿面软齿芯渗碳淬火的齿轮，定要验算齿根弯曲应力。

接触应力的验算公式为弯曲应力的验算公式为式中齿轮传递功率，电动机额定功率从电动机到所计算的齿轮的机械效率齿轮计算转速初算的齿轮模数齿宽小齿轮齿数大齿轮与小齿轮齿数之比号用于外啮合，号用于内啮合寿命系数工作期限系数齿轮在机床工作期限内的总工作时间，对于中型机床的齿轮取，同变速组内的齿轮总工作时间可近似地认为，为变速组的传动副数齿轮的最低转速基准循环次数查表以下均参见机床设计指导疲劳曲线指数，查表速度转化系数，查表功率利用系数，查表材料强化系数，查表的极限值，见表，当时，则取当时，取工作情况系数，中等冲击的主运动，取动载荷系数，查表齿向载荷分布系数，查表标准齿轮齿形系数，查表许用接触应力，查表许用弯曲应力，查表。

如果验算结果或不合格时，可以改变初算时选定的材料或热处理方法，如仍不满足时，就得采取调整齿宽或重新选择齿数及模数等措施。

轴上的斜齿轮采用调质处理的方式进行热处理传至五轴时的最大转速为斜齿轮为，且齿宽为故斜齿轮符合标准验算的齿轮齿轮采用调质热处理故此齿轮合格验算的齿轮齿轮采用调质热处理故此齿轮合格传动轴的验算对于传动轴，除重载轴外，般无须进行强度校核，只进行刚度验算。

轴的抗弯断面惯性矩花键轴式中花键轴的小径花轴的大径花键轴键宽，键数传动轴上弯曲载荷的计算，般由危险断面上的最大扭矩求得扭式中该轴传递的最大功率该轴的计算转速。

传动轴上的弯矩载荷有输入扭矩齿轮和输出扭矩齿轮的圆周力径向力，齿轮的圆周力扭式中齿轮节圆直径，。

齿轮的径向力式中为齿轮的啮合角齿面摩擦角齿轮的螺旋角符合校验条件花键轴键侧挤压应力的验算花键键侧工作表面的挤压应力为，式中花键传递的最大转矩花键轴的大径和小径花键工作长度花键键数载荷分布不均匀系数，故此五轴花键轴校核合格轴组件的刚度验算两支撑主轴组件的合理跨距主轴组件的跨距对其刚度的影响很大，在绘制主轴组件的结构草图后为，未找到引用源。

，根据传热学知识有其中，未找到引用源。

，未找到引用源。

，未找到引用源。

，未找到引用源。

上式中，未找到引用源。

轴的外径，未找到引用源。

轴的外表面温度硅油与端盖的平均对流换热系数设硅油与端盖的平均对流换热系数为，根据传热学知识有其中，未找到引用源。

，未找到引用源。

，未找到引用源。

上式中，未找到引用源。

端盖的直径，未找到引用源。

端盖内端面与硅油接触的温度其它同上端盖与空气的平均对流换热系数设端盖与外界空气的平均对流换热系数为，根据传热学知识有其中，未找到引用源。

，未找到引用源。

，未找到引用源。

上式中，未找到引用源。

端盖的直径，未找到引用源。

端盖内端面与空气接触的温度其它同上粘性联轴器各部分传热量计算粘性联轴器工作过程产生的总热量粘性联轴器靠叶片剪切硅油来工作，也就是其输入轴与输出轴的转速是有差值的，因此粘性联轴器的工作过程有能量损失。

设粘性联轴器工作时传递的转矩是，未找到引用源。

，其输入转速为，未找到引用源。

，输出转速为，未找到引用源。

，则粘性联轴器工作转速差工作过程损失的功率为我们设损失功率全部转化为热量，粘性联轴器工作时间为，那么粘性联轴器工作时产生的总热量为硅油通过壳体的传热硅油通过壳体的传热过程包括串联的三个环节硅油与壳体内壁的对流换热壳体内壁至壳体外壁的导热壳体外壁与外界空气的对流换热在稳态条件下，通过串联着的每个环节的热流量应该是相同的。

上述三个环节的热流量分别为式中，未找到引用源。

壳体的外内半径，未找到引用源。

分别为壳体的外内表面积将式写成温压形式有整理后可得硅油通过壳体的热流量为硅油通过左右端盖的传热硅油通过左右端盖的传热过程包括串联的三个环节硅油与左右端盖内壁的对流换热左右端盖内壁至外壁的导热左右端盖外壁与外界空气的对流换热对左端盖，上述三个环节的热流量分别为式中，未找到引用源。

左端盖的内外表面面积，未找到引用源。

左端盖的内外表面温度，未找到引用源。

左端盖的厚度写成温压形式有由此可求得通过左端盖的热流量同理对右端盖有硅油通过轴的传热硅油通过轴的传热过程包括串联的五个环节硅油与轴在壳体内部分的对流换热轴表面向轴心的导热轴心向壳体外轴心的导热轴心向轴表面的导热在壳体外轴表面与外界空气对流换热由热力学知识可知，轴至轴心的导热热阻与其它项相比很小相差两个数量级。

因此，计算时可以忽略，两项的导热，假定垂直于轴线的截面积各点的温度相等。

各环节的热流量分别为其中，未找到引用源。

，未找到引用源。

轴在壳体内外部分的表面积，未找到引用源。

轴的截面积。

写成温压形式有由此得粘性联轴器工作时各部分温度计算差速器个行星齿轮传给个半轴齿轮的转矩，，其计算式差速器的行星齿轮数半轴齿轮齿数尺寸系数，反映材料的不均匀性，与齿轮尺寸和热处理有关，当时，，在此载荷分配系数，般支承刚度大时取最小值。

质量系数，对于汽车驱动桥齿轮，当齿轮接触良好，周节及径向跳动精度高时，可取计算汽车差速器齿轮弯曲应力用的综合系数，由图可查得图弯曲计算用综合系数根据上式