（定稿）毕业论文35KV降压变电所继电保护的设计（喜欢就下吧）㊣精品文档值得下载

粒大小的关系图。

所取数据为淬火次的试样。

淬火温度对奥氏体尺寸的影响淬火温度晶粒度等级图加热温度与奥氏体晶粒大小的关系从图中可以看出，在同淬火次数下，随着加热温度的升高，晶粒度等级越来越高，即奥氏体晶粒直径越来越小。

在同淬火次数和保温时间下，随着加热温度的升高，奥氏体晶粒也随着变的细小。

图中的曲线规则不是很准确，这可能与实验过程中的操作影响有关。

钢的含量不高，也就意味着碳原子通过的界面扩散的路径少，奥氏体的形成和均匀化都较慢。

故提高加热温度，不但提高了奥氏体的形核率也增加了奥氏体的长大速度。

继续提高奥氏体化温度形核率的净增加贡献形核率的增加对奥氏体细化的贡献减去长大速度对晶粒粗化的贡献的值逐渐减小，从而奥氏体晶粒逐渐变小。

淬火加热保温时间对奥氏体晶粒尺寸的影响图表示了不同保温时间，相同淬火温度和淬火次数下奥氏的体晶粒尺寸。

水淬次后的晶粒大小水淬次后的晶粒大小饱和苦味酸加立白洗洁剂饱和苦味酸加立白洗洁剂图钢不同保温时间下的组织下图是个淬火加热温度和下，奥氏体晶粒大小的变化趋势。

所取数据为淬火次的试样。

保温时间对奥氏体晶粒的影响保温时间奥氏体晶粒等级图保温时间与奥氏体晶粒大小的关系从图中可以看出，在相同的淬火温度和淬火次数下，随着保温时间的增加，奥氏体晶粒直径越来越小。

这是因为在定温度范围内，保温时间越长，使得在加热奥氏体化时，在减小奥氏体的形核率的同时还推迟了奥氏体均匀化和碳化物的熔解的时间。

因此随着保温时间的延长奥氏体不断形核，而奥氏体长晶粒大的速度却较慢，所以奥氏体晶粒尺寸逐渐减小。

循环淬火次数对奥氏体晶粒尺寸的影响图表示了相同保温时间和相同淬火温度下不同淬火次数下奥氏体的晶粒尺寸。

水淬次后的晶粒大小水淬次后的晶粒大小水淬次后的晶粒大小饱和苦味酸加立白洗洁剂饱和苦味酸加立白洗洁剂图钢不同淬火次数下的组织下图为同加热温度和保温时间下淬火次数与晶粒度的关系图。

循环淬火次数对奥氏体晶粒尺寸的影响淬火循环次数奥氏体晶粒度图淬火循环次数与奥氏体晶粒大小的关系从图中可以明显的看出，随着淬火次数的增加，奥氏体平均晶粒直径越来越小。

这是因为每次加热淬火都要经历奥氏体化，在快速加热，短时保温的工艺下，每次奥氏体化晶粒就被细化次。

奥氏体晶粒大小和室温下组织大小的关系通常，奥氏体晶粒越细小，其室温下的组织也越细小。

此外，奥氏体晶粒大小还会影响钢在冷却时的转变特点。

以珠光体转变为例，奥氏体越细，珠光体转变进行得越快。

这是因为珠光体的形核位置是在奥氏体的晶界或晶界处的先共析相。

珠光体的长大是受原子通过及的扩散速度控制的。

奥氏体晶粒越细，晶界越多，就为珠光体的形核和长大提供了有利条件。

长大速度越大，珠光体的片层间距越小，其机械性能也越高。

同样，奥氏体晶粒大小也影响马氏体束块或板条的尺寸大小。

马氏体转变的切变性和变温形成极速长达的特性，使得原奥氏体晶界细化马氏体束块或板条的效果最明显。

第章结论本次论文利用普通空气电阻炉加热，采用快速循环加热淬火细化晶粒的工艺，对钢进行晶粒细化，实验结果第三列中的因素，它的第水平安排在第号试验中，对应的晶粒平均直径分别为，，，其和为，记在这行的第三列中。

类似的，这行的三个数分别是因素的第水平所在的试验中对应的测试的平均直径之和。

这行由于因素只有两个水平，所以这行只有两个数，分别的因素的第水平所在的试验中对应的测试的直径之和。

这行的数，分别是这行中三个数除以相应的个数所得的结果，也就是各水平对应的平均值。

这里值得我们注意的是，因素的第三水平实际上就是第二水平，我们把正交表中地第三列的因素是水平安排又重写次，两边用虚线标出，对应的列在右边，这列中是真正的水平安排。

由于这列中没有第三水平，因此在求和时并没有，只出现和。

因素的第二水平共出现了次，在求平均值时是除以，即第水平共出现了次，所以。

同列中的的最大值减去最小值所得的差就是极差。

般各列的极差是不同的，这说明各因素的水平改变时对实验指标的影响是有差别的。

极差越大说明这个因素的水平改变时对实验指标的影响越大。

检查最大的那列，就是那个因素的水平改变时对实验指标的影响最大，称为主要因素。

表中算出个列的极差分别为，，显然第列中的极差最大，说明因素的水平改变时对试验指标的影响最大，因此因素是主要因素它的三个水平所对应的循环淬火后晶粒直径的平均值分别为，，，以第水平所对应的数值最小，所以取它的第水平最好。

第列中因素的极差为，它的三个水平所对应的循环淬火后晶粒直径的平均值分别为，，，以第水平所对应的数值最小，所以取它的第水平最好。

第列中因素的极差为，它的两个水平所对应的循环淬火后晶粒直径的平均值分别为，，以第水平所对应的数值最小，所以取它的第水平最好。

即此实验的最优方案是，对应的快速循环淬火工艺为淬火加热温度，保温时间，循环次数次。

这与通过观察组织得出的结果相同，即上述方案为本试验中的最佳工艺。

金相显微组织分析从上面各显微组织中选择钢原始组织与最佳超细化工艺的显微组织比较如下原始组织正火的晶粒大小水淬次后的晶粒大小饱和苦味酸加立白洗洁剂饱和苦味酸加立白洗洁剂图钢原始组织与最佳细化组织比较从上面图比较可知，钢经水淬次后的晶粒得到了很大的细化。

循环热处理工艺之所以能够细化晶粒，这是因为晶粒度是指室温下稳定组织的晶粒，即我们所看到的晶界都是原奥氏体晶粒的晶界，晶粒中的组织是。

当加热时，奥氏体会在组织中形核并长大，即原来比较大的奥氏体晶粒中同时有许多地方形核长大成些较小的奥氏体，淬火时奥氏体转变成，原来个比较大的晶粒被分解成些较小的晶粒。

再次重复此过程，第次得到的较小的晶粒会被重新细化，多次重复即可得到超细化晶粒。

通过细化奥氏体晶粒可以细化马氏体束尺寸，从而提高钢的强度和韧性，还可以改善钢的耐延迟断裂性能和抗疲劳性能。

淬火工艺参数对钢组织和性能的影响淬火加热温度对奥氏体晶粒尺寸的影响图表示了不同加热温度，相同保温时间和淬火次数下奥氏的体晶粒尺寸。

水淬次水淬次饱和苦味酸加立白洗洁剂饱和苦味酸加立白洗洁剂水淬次饱和苦味酸加立白洗洁剂图钢不同淬火温度下的组织下图是加热温度与奥氏体晶达到最终完成了毕业设计和论文。

参考文献詹长根，唐祥云，刘丽地籍测量学武汉武汉大学出版社，，潘正风，杨正尧，程效军，成枢，王腾军数字测图原理与方法武汉武汉大学出版社，杨德麟等大比例尺数字测图的原理方法与应用北京清华大学出版社，张正禄，樊炳奎，董彦玲编译联邦德国地籍技术与方法北京测绘出版社，金其坤主编地籍测量北京地质出版社，杨德麟等大比例尺数字地籍测量原理与应用北京清华大学出版社，杜海平，詹长根，李兴林现代地籍理论与实践深圳海天出版社，方允治，郑德，殷骁征，冯林数字地籍测量控制网的建立和精度分析山东建筑工程学院学报陈陆军，杨挺关于数字测图新发展的思考浙江测绘，谭德鹏数字地籍测量的探讨勘查科学技术，曹志刚数字化测绘技术在地籍测量中的应用与实施河北职业技术师范学院学报李深城，曾秋荣，刘荣数字地籍测量数据采集若干问题的解决方案桂林工学院学报计算，其公式如下式中附合导线或闭合环的方位角闭合差计算时的测站数的个数测距仪观测斜距时测距边的倾斜改正采用测定两点间高差方法进行时，计算公式用观测垂直角计算时计算公式测距边的水平距离经气象加常数乘常数等改正后的斜距全站仪与反光棱镜之间高差斜距的垂直角，垂直角的观测方法按城市规范第条规定执行。

内业计算的取位按城市规范第条执行。

导线平差采用南方测绘仪器公司开发的南方平差易软件进行严密平差。

二图根控制测量图根控制点布设按城市测量规范要求布设，密度要求根据测区内建筑物的稀密程度和通视条件而定，以满足地籍要素测绘需要为原则。

般每平方公里应布设个点，高程采用三角高程联测，取位至。

图根控制网是为了满足地形地籍细部测量和日常地籍管理的需要，在基本控制网首级控制和加密控制网的基础上，布设图根导线，般可发展两次图根导线点密度以满足测图需要为原则加密直接测图及测量界址点使用的控制网。

图根点相对于起算点的点位中误差不得超过。

图根导线的技术要求按下表规定执行。

级别导线长度平均边长测回数测回数方位角闭合差导线全长相对闭合差测距测角级二级最小读数测定的时间间隔气象数据的取用温度气压二级二级每时间段始末各测定次测段始末数据平均值注为测站数。

导线总长小于时，其坐标闭合差不大于方位角闭合差限差分别为相对闭合差可适当放宽。

图根导线采用近似平差，记录计算用计算机，边长和坐标取至米。

特殊困难地段，当附合导线不能满足要求时，可采用支导线形式布设。

支导线总长不得超过，边数不得超过条，起始点应联测两个方向，水平角应左右角观测测回和距离测回。