给区段深度选用的支护方案放坡减载坡高喷射砼厚度钢筋网规格锚杆长度为，锚管规格为破率支护形式喷锚网施工道路双排深层搅拌桩防水帷幕桩径桩间距桩长桩孔灌注支护桩桩径主筋保护层厚度的螺旋箍筋定位钢筋桩间距桩长内支撑冠梁尺寸对顶撑角撑斜撑联系梁对于对基坑的验算本文只进行了简单对基坑支护的整体性稳定验算基坑底部隆起验算管冲验算和支护体系的配筋验算。

而在模拟里面对验算的成果具有比较强的说服力，在模拟最后的后处理进行了桩顶水平位移监测基坑卸荷回弹隆起位移监测坡顶竖向位移监测以及结构单元内力监测等全方位的位移监测体系，但是基坑底部位移监测量偏大，可能是岩土参数取值问题和桩单元底节点定义的问题。

本次具体监测成果表如下表基于模拟位移量监测信息统计表监测项目左侧监测节点号最大位移量右侧监测节点号最大位移量桩顶位移监测偏大基坑底部隆起监测坡顶竖向位移监测破坏结构单元内力监测略第二节设计过程中存在问题本文在设计过程中也遇到很多问题，具体体现在以下几个方面在第三章钻孔灌注支护桩前后的主动土压力和被动土压力计算中，对放坡对土压力影响进行了简化计算，由于放坡形成的平台作为了施工道路，有路面荷载，但是放坡的土压力大于路面荷载，出于安全和简化计算考虑，本处直接把外部荷载取成了放坡的土压力来计算，可能会形成定的误差。

针对的数值模拟过程中对计算模型合理的简化参数的选取本构关系的选择都非常依赖工程地质勘查和实验研究，但由于本人对接触时间不长，本次计算的全过程都是在探索中进行，特别是对结构单元的建立材料参数的选择节点连接等方面都耗费了巨大的精力，三是对于些结构单元的参数定义不是很准确，导致计算结果和实际手算结构可能存在比较大的误差，但是可以用来作为检验和设计的参考。

对于验算基坑隆起变形，模拟得出的左右本人觉得比较偏大，而且对于第四章叙述的方向的位移云图显示的最大水平位移发生在基坑坡脚深部，对于为什么会这样本人查阅了不少资料但仍然不能很好的解释。

在万达基坑设计说明书里面提到的内支撑支护体系在进行的建模过程中难以实现，本文用预应力锚索代替内支撑对桩顶部位的冠梁提供支撑力，虽然方法不同，但是计算结果得到的效果基本符合规范要求，把预应力锚索提供的拉力近似看成内支撑体系提供的内支撑力。

针对对于三角开挖没有直接的命令，因此对于本工程涉及到的放坡减载的三角开挖在模拟过程中采用了阶梯放坡开挖代替三角开挖，从解决主要矛盾问题的角度来说，这样的方法是简单可行的。

在万达基坑设手算结构可能存在比较大的误差，但是可以用来作为检验和设计的参考。

桩单元轴力图，，深基坑工程图桩单元轴力图图为桩单元轴力图，因为定义桩单元需要全局坐标系统和局部坐标系统，而局部坐标系统用来指定惯性矩和分布荷载，以及定义桩单元上力和力矩的。

上图可以得出以下结论桩单元主要受到的荷载为主动土压力被动土压力和预应力锚索施加的力，其中主动土压力应该等于被动土压力和预应力锚索施加的力之和，使桩单元达到力平衡，正是由于这三个力的作用使桩单元产生轴向压力。

桩单元的轴向压力最大值近似在主动土压力作用点处，图中红色条带最宽的地方，其值为。

桩单元剪力图，，深基坑工程图桩单元剪力图图为桩单元的剪力图，也是由局部坐标系定义的，黑色代表正值，红色代表负值。

通过上图我们可以得出以下结论由第三章的计算可知，桩单元的最大弯矩处也就是剪力为零的特征点有两处，处为处，处为处以桩单元顶部为坐标零点。

这个结论在模拟得到的剪力图中得到了证实，图中可见剪力为零的特征处有两个地方，位置大致和计算相同。

剪力比较大的区段主要集中在基坑壁上半段和基坑地面左右定范围，最大的剪力为。

桩单元弯矩图，，深基坑工程图桩单元弯矩图图为桩单元的弯矩图，而都等于零，通过上图可以得出以下结论由于左壁没有进行预应力锚杆加固，没有锚杆施加的力，所以左壁桩单元的弯矩小于右壁桩单元的弯矩。

图中可以得出桩单元最大弯矩的特征点在基坑坑壁中下部，这和第三章计算的最大弯矩作用点在桩顶以下处相符合，和桩单元剪力图中剪应力为零的位置相适应，说明模拟是比较真实有效的，得出最大弯矩为预应力锚索轴力图，，深基坑工程图预应力锚索轴力图图为预应力锚索轴力图，预应力锚索主要起到抗拉作用，和桩单元结合形成桩锚支护体系。

从图中可以得到以下结论锚索轴力集中在自由段，且大小相等，符合预应力锚索轴力分布规律。

预应力锚索最大拉力为。

土钉轴力图，，深基坑工程图土钉轴力图本次模型的建立主要建立了三根土钉，用于放坡加固，土钉对放坡加固的作用在特征点位移量监测处就说明土钉加固可以良好的加固放坡边坡。

从图中可以看出，三根土钉均受拉力，且最大的拉力为第五章结论与问题第节结论本文对区段基坑坑壁做了支护设计，经过土压力计算确定支护桩桩长最大弯矩配筋以及验算等设计过程。

而对于放坡减载双排深层搅拌桩防水帷幕内支撑等部分的设计只根据原始资料进行了合理的描述。

通过对万达基坑段进行支护结构设计，该段的主要设计成果如下表所示表段支护体系设计成果总表计说明书里面提到的放坡加固采用锚喷网支护，本文在数值模拟中对锚喷网进行了相应的简化，仅只采用了锚杆土钉进行了放坡的加固，但是在模拟过程中加固效果还是非常好的。

本文在数值建模过程中采用的假三维方向只有个单元对称建模，而在后面的设置支护体系中仅只对基坑左壁设置了根支护桩单元，而对基坑右侧设置了支护桩预应力锚杆土钉加固支护体系，这样做的主要出发点在于便于对比监测。

在建模过程中基坑宽度只取了，明显小于基坑的实际宽度，但是基坑变形的影响范围不会超过，所以为了简化计算模型，减少计算单元，本文建模仅取了。

致谢本论文的选题和撰写工作是在导师胡兴丽教授的悉心指导和无微不至的关怀下完成的。

她精湛的学术造诣严谨求实的治学作风精益求精的工作态度，忘我的敬业精神，将成为作者在今后学习和工作中的强大精神动力。

在作者论文准备期间，胡老师不厌其烦的与作者讨论论文的提纲和写作内容而且还利用自己的便利积极帮助作者搜集相关资料。

这让作者深受感动。

在此，谨向恩师表达我衷心的感谢和深深的敬意，在模拟部分彭祖武同学张坤学长陈勇学长侬学峰学长予了原产物为墨绿色的锰酸钾有毒，且有定的腐蚀性刺激性，可致人体灼伤草酸钠白色结晶粉末熔点分解相对密度溶于份水，份沸水，不溶于乙醇其水溶液近中性，无气味性质稳定，般情况下不易失水吸水或变质，不与空气中的氧气及二氧化碳反应。

无毒硼砂无色半透明晶体或白在空气中易失去结晶水而成硼砂有杀菌作色结晶粉末。

无臭，味咸。

比重。

时失去全部结晶水。

易溶于水甘油中，微溶于酒精。

水溶液呈弱碱性。

沸点熔点为白色粉末。

灼烧则膨胀，随后即熔成透明玻璃状小球用，口服对人有害亚铁氰化钾浅黄色单斜结晶或粉末。

相对密度。

无臭。

溶于水，不溶于乙醇和乙醚等亚铁氰化钾在空气中稳定，加热至失去结晶水，时变成吸湿性白色粉末状无水物，高温时分解放出氨气。

与酸碱铁离子都会反应无毒乙酸锌有光泽的六面体鳞片或片晶体，有乙酸气味。

密度熔点。

易溶于水，微溶于乙醇在时失去结晶水，温度再高时进行分解生成丙酮亚急性和慢性毒性，摄入产生中等毒性对氨基苯磺酸熔点密度白色结晶性粉末较易溶于热水，微溶于冷水，几乎不溶于醇醚和苯见光变色。

水合物在时失去水分，无水物在开始分解碳化。

有显著的酸性，易溶于氨和碱金属氢氧化物或碳酸盐溶液中有毒性刺激性盐酸萘乙二胺无色晶体，溶于水并微溶于乙醇，在升华，但不熔融是用于监测大气中二氧化硫的专用试剂，常用于氮氧化物的测量高毒硅胶透明或乳白色粒状固体。

具有开放的多孔结构，吸附性强，能吸附多种物质，不溶于水和任何溶剂，无毒无味化学性质稳定，除强碱氢氟酸外不与任何物质发生反应无毒亚硝酸钠白色至淡黄色粒状结晶或粉沫，无臭，有吸潮性，有毒，微溶于醇及乙醚，水溶液呈碱性，值约为相对密度水熔点沸点分解属强氧化剂又有还原性，在空气中会逐渐氧化，表面则变为硝酸钠，也能被氧化剂所氧化遇弱酸分解放出棕色二氧化氮气体与有机物还原剂接触能引起爆炸或燃烧，并放出有毒的刺激性的氧化氮气体遇强氧化剂也能被氧化，特别是铵盐，如与硝酸铵过硫酸铵等在常温下，即能互相作用产生高热，引起可燃物燃烧有毒致癌物静置半小时，除去上层脂肪，过滤，弃去初滤液，收集滤液备用。

标准曲线的绘制吸取，，，，，，亚硝酸钠标准液，分别置入支比色管中，编号为到，各加入对氨基苯磺酸，混匀，静置分钟后各加入盐酸萘乙二胺溶液，加水至刻度，混匀，静置沉淀蛋白质，弃去溶液上层的油状脂肪液，过滤，通过测定滤液的吸光光度，与标准曲线进行比较测定出亚硝酸盐的含量。

三仪器和药品实验仪器仪器名称型号产地规格漏斗量筒，电热炉容量瓶吸量管，玻璃棒漏斗架洗耳球胶头滴管分析天平电子天平分光光度计碱式滴定管酸式滴定管实验药品实验药品的配制高锰酸钾溶液称取分钟，用比色皿，以零管调零，于处测量吸光度，以亚硝酸钠含量为横坐标，吸光度为纵坐标，绘制标准曲线。

样品的测定分别吸取三份样品处理液于容量瓶中，编号为，按标准曲线绘制步骤进行，测定吸光度，通过吸光度从标准曲线上查出亚硝酸钠的含量。

五数据记录与处理草酸钠的质量高锰酸钾溶液的标定项目序号第次称量第二次称量草酸钠质量项目序号始末总相对标准偏差亚硝酸给区段深度选用的支护方案放坡减载坡高喷射砼厚度钢筋网规格锚杆长度为，锚管规格为破率支护形式喷锚网施工道路双排深层搅拌桩防水帷幕桩径桩间距桩长桩孔灌注支护桩桩径主筋保护层厚度的螺旋箍筋定位钢筋桩间距桩长内支撑冠梁尺寸对顶撑角撑斜撑联系梁对于对基坑的验算本文只进行了简单对基坑支护的整体性稳定验算基坑底部隆起验算管冲验算和支护体系的配筋验算。

而在模拟里面对验算的成果具有比较强的说服力，在模拟最后的后处理进行了桩顶水平位移监测基坑卸荷回弹隆起位移监测坡顶竖向位移监测以及结构单元内力监测等全方位的位移监测体系，但是基坑底部位移监测量偏大，可能是岩土参数取值问题和桩单元底节点定义的问题。

本次具体监测成果表如下表基于模拟位移量监测信息统计表监测项目左侧监测节点号最大位移量右侧监测节点号最大位移量桩顶位移监测偏大基坑底部隆起监测坡顶竖向位移监测破坏结构单元内力监测略第二节设计过程中存在问题本文在设计过程中也遇到很多问题，具体体现在以下几个方面在第三章钻孔灌注支护桩前后的主动土压力和被动土压力计算中，对放坡对土压力影响进行了简化计算，由于放坡形成的平台作为了施工道路，有路面荷载，但是放坡的土压力大于路面荷载，出于安全和简化计算考虑，本处直接把外部荷载取成了放坡的土压力来计算，可能会形成定的误差。

针对的数值模拟过程中对计算模型合理的简化参数的选取本构关系的选择都非常依赖工程地质勘查和实验研究，但由于本人对接触时间不长，本次计算的全过程都是在探索中进行，特别是对结构单元的建立材料参数的选择节点连接等方面都耗费了巨大的精力，三是对于些结构单元的参数定义不是很准确，导致计算结果和实际手算结构可能存在比较大的误差，但是可以用来作为检验和设计的参考。

对于验算基坑隆起变形，模拟得出的左右本人觉得比较偏大，而且对于第四章叙述的方向的位移云图显示的最大水平位移发生在基坑坡脚深部，对于为什么会这样本人查阅了不少资料但仍然不能很好的解释。

在万达基坑设计说明书里面提到的内支撑支护体系在进行的建模过程中难以实现，本文用预应力锚索代替内支撑对桩顶部位的冠梁提供支撑力，虽然方法不同，但是计算结果得到的效果基本符合规范要求，把预应力锚索提供的拉力近似看成内支撑体系提供的内支撑力。

针对对于三角开挖没有直接的命令，因此对于本工程涉及到的放坡减载的三角开挖在模拟过程中采用了阶梯放坡开挖代替三角开挖，从解决主要矛盾问题的角度来说，这样的方法是简单可行的。

在万达基坑设手算结构可能存在比较大的误差，但是可以用来作为检验和设计的参考。

桩单元轴力图，，深基坑工程图桩单元轴力图图为桩单元轴力图，因为定义桩单元需要全局坐标系统和局部坐标系统，而局部坐标系统用来指定惯性矩和分布荷载，以及定义桩单元上力和力矩的。

上图可以得出以下结论桩单元主要受到的荷载为主动土压力被动土压力和预应力锚索施加的力，其中主动土压力应该等于被动土压力和预应力锚索施加的力之和，使桩单元达到力平衡，正是由于这三个力的作用使桩单元产生轴向压力。

桩单元的轴向