1、量长，高度应降低使底座重心降低不容易翻倒。底座的长度尺寸是根据整个风机尺寸而定的，并且其宽度弄清了基本设计思想，掌握了些设计方法，开阔了视野，同时也扩大了知识面，风机结构虽然简单，但是麻雀虽小，五脏俱全，它也需要设计者融汇了各方面的知识后，才能完成的。它使我真正认识到各方面知识联系紧密性，任何方面独立的知识体系是不能设计出台完整的机器的。本次设计的风机通过这次毕业设计，我真正感觉到获益匪浅，它锻炼了我读图和制图的能力，对的操作更加熟练，为以后的工作奠定了良好的基础。增强了实际动手能力，综合分析能力及对知识的消化能力，是个自我能力锻炼的好机会，通过这次毕业设计，也使我认识到机械行业的重要性，更坚定了我搞机械的决心，要在将来的岗位上做出番成就。。

2、法兰连接从结构功能和般设计准则出发应满足下列基本要求工作条件下，法兰泄漏量被控制在工艺允许的范围内在各种情况装配开车和操作中，能经受定的外载和内力，具有足够的强度便于多次拆装而又不致影响其密封性能结构简单，成本低廉，适合于大批生产对于管法兰，由于被连接的对象是标准件管子管件和阀门，因此还应该特别突出互换性的要求。本次设计中都采用整体法兰，即法兰环与被连接件筒体牢固地结成体，如下图图整体法兰法兰上的各种作用力又在壳体上产生个附加载荷，为了降低上述因素在壳体上产生的附加应力，常在壳体与法兰环间加以锥形过渡段如图所示，这种法兰称为锥颈法兰。对图中两种没有锥颈的称为平板法兰。图中均为焊接结构，并把焊接的平板法兰称为平焊法兰，把对接焊的锥颈法兰叫做长。

3、机翼或螺旋叶型均可作为风机的翼型叶片的原始叶型。叶型的种类很多，如世纪初英国发表的叶型，美国航空咨询委员会早期研究发表的叶型，参照英国型螺旋浆翼型加以修改而得到的叶型，德国哥廷根大学在世纪初研究发表的葛廷根叶型等。由对这几种叶型的研究可知，任何种具有尖后缘的机翼叶型，都可在较宽广的攻角范围内工作。各种叶型的空气动力特性，只有数量上的差别，而无实质上的区分。因而可以说，对已有的任何种叶型，只要在无分离的攻角最佳范围内，均可被采用于设计中。圆弧板叶型的优点是制造方便，但效率比机械翼型叶片低。在风冷和般通风换气用之轴流通风机上，这种圆弧板叶型应用较多。不同翼型的最佳升力系数升阻比翼型相对厚度失速性能及冀型形状等都有些差别。他们对叶片尺寸。

4、采用的是普通橡胶板，这种垫片的值最低，密封性能好，适用于温度和压力很低的场合。符合风机的使用条件。垫片的厚度根据经验选择结论防爆对旋式轴流局部通风机全压效率高达，机壳辐射噪声般小于，具有效率高风压高噪声低的特点。该机采用两级叶轮叶片气动力联动设计方法。改变了传统对旋局扇两级叶片扭曲角和扭曲规律相同的作法，使第二级风机的叶片数扭曲角和安装角均比第级的小，其结果是该机按不同的使用方法，台风机可产生三种不同的风量全压，机多用，适用性强。分析了对旋通风机噪声的主要原因，并由此确定了消声结构和采用的吸消声材料，从而有效地控制风机噪声污染，改善了通风机使用场所的环境，实现了风机低噪声的要求。风机采用型专用防爆电机，先于固定筒连接在起的结构，保证了电机的。

5、如前所述，这里不再重复。扩散筒在额定工况下，级轴流通风机动压在全压中所占的比例为，而离心通风的只有，可见轴流通风机的动压是相当可观的。为了提高轴流通风机的静压，必须在其最后个叶片环的出口安置扩散器，同时也提高了通风机的静压效率。此外，由于通风机排气噪声的声功率与通风出口排入大气的速度的次方成正比，因而在抽出式通风机出口设置扩散器还可以明显降低排气噪声。因为本次设计的是整流罩而非流线型整流体，故扩散筒中没有芯筒扩散筒的效率扩散筒的效率是指气流通过扩散筒时，实际的压升与理想的压升之比。设，为扩散筒进口截面的压力速度和截面积为扩散筒出口截面的压力速度和截面积。其效率可写成又由实际流体的伯努利方程知式中扩散筒的损失。。

6、或高颈对焊法兰或简称对焊法兰。对焊法兰由于存在锥颈过渡段，可以提高强度增加刚性，适用于温度压力较高或者壳体直径较大的场合。本次设计中风筒承受较大的压力，所以采用对焊法兰，由于前后风筒的直径相同，所设计的法兰结构尺寸相同，如下图图法兰环密封性风机如果泄漏严重，会使风压降低，达不到预期的压力，使风机整体性能下降，所以风机密封是很重要的。本次设计中法兰密封面采用的是光滑密封面，光滑密封面亦称平面密封面，密封面并非光滑的平面，在平面上往往开有条按同心圆分布的三角形界面的沟槽即法兰水线。与其它类型相比，光滑密封面结构简单，制造方便，其次这种结构密封面的宽度较大，故使用中常采用非金属或金属软质垫片。此次设计的风机压力不大，故可采用此种密封方式。密封材料。

7、通过这次设计也使我认识到是科学是不能马马虎虎对付的，只有认真钻研，认真学习，不断完善自己才能取得满意的成果，蹴而就是不可能的，必须要踏踏实实的打好基础，坚实的基础才会有更大的发展。这里面的关键在于人，只要发挥自己的主观能动性，切困难都是可以克服的。致谢经过两个月的刻苦钻研和学习，对于轴流式局部通风机设计从整体上有了定的认识，更就其中些细节有了深刻的理解。本设计任务是在老师的悉心指导下得以顺利完成，在此，谨向他们及其他帮助过我的老师和同学们致以衷心的谢意。在设计过程中，通过查阅大量相关资料，结合前期的生产调研实习，使我对于通风机设计思路由模糊到清晰，从而达到了毕业设计要求的理论联系实际的锻炼目的。虽然如此，但由于本人水平有限，设计经验不足，再。

8、之时间的仓促，本设计中在所难免地会存在些不足与缺陷，热诚希望各位老师与读者给与不吝批评与指正,在此并谢过。参考文献王振羽直径对旋式轴流风机的设计和性能估算流体力学实验与测量续魁昌风机手册北京，机械工业出版社，梁锡智,吴海,赵真轴流对旋风机的设计和试验研究煤炭学报商景泰通风机实用技术手册北京机械工业出版社，苏翼林材料力学天津天津大学出版社，吴宗泽机械设计师手册上下册北京机械工业出版社，丁伯民，黄正林化工容器北京化学工业出版社，，王振羽对旋式轴流通风机设计中的几个问题风机技术，刘铭伟对旋式局部通风机消声结构及降噪效果探讨矿业安全与环保,增刊张惠忠防爆对旋式轴流局部通风机的研制风机技术，濮良贵，纪名刚机械设计北京高等教育出版社，和长度都是轴对称布。

9、，可采用圆弧集流器。其具体尺寸取为圆弧半径取集流器外径取集流器长度取集流器与整流罩用肋板焊接，肋板的尺寸为长宽厚而集流器与前风筒的连接是用法兰。法兰的设计在后面的章节有明确介绍，这里不叙述了。整流罩流线罩有流线罩较之无流线罩的轴流通风机气流量可增加。流线罩通常为半球形或流线形。半球形流线罩其型线半径等于轮毂半径。流线型流线罩的型线是种理想的形状，但轴向长度大些。有的小型轴流通风机流线罩做成扁平的，甚至随同叶轮起旋转。为了更好地保证级入口前速度场的均匀性，在级入口前可有长度为圆柱段，如图所示。有时该圆柱长度为，但这将增加轴流通风机轴向尺寸。在本次设计中，采用的是半球形流线罩，其型线半径为整流罩于集流器的连接。

10、利用式的关系，可将式写成般取。尺寸的确定扩散筒的长度可按经验选择式中扩散筒进口直径。取由于从第二级叶轮出来的气流，其扭速非常小，可认为气流是从轴向流如扩散筒。为了保证气流在扩散筒中流动时损失较小，扩散筒的扩压度不能太大。若把轴流风机扩散筒环形通道换算成当量圆锥，以符号表示当量扩张角，则式中，当量圆锥的进出口直径。般取。风机底座底座是用于支撑风机和固定风机的，本次设计的底座采用的是等边三角钢，普通钢板焊接而成的。底座安装位置比较重要，要使风机的重心在底座的中心，所以将底座安装在前后风筒的中间位置。为了保证其稳定性，底座应尽量宽，。

11、常散热结构和叶顶间隙均匀，提高了风机运转的安全度和效率。消除了传统式对旋局扇电机散热困难和叶顶间隙不均匀的弊病。风机的各段轴向联接面上采用半法兰结构，使吸声材料紧密相连，吸声效果更好。总结在本次设计中由于本人的努力，基本完成了预期目的，设计的收获不仅仅是完成了几张图纸，查阅了些相关资料，更重要的是使我负荷系数大于第二级的，加之，将导致每级叶轮的叶片数目叶片宽度及叶片安装角等的不同，在以下的计算结果中都有所体现。叶型的选择从目前的资料来看，可用于孤立翼设计方法的翼型有三类。是平底或接近于平底的翼型二是等厚圆弧板翼型三是系列中的些翼型。有是系列中的些翼型由与系列自成体系，翼型及叶片中弧线的绘制方法与般不同，在国内很少使用。已有的性能良好的。

12、置的，风机轴向长度越长，底座也要相应的加长。但不应当超出风机轴向长度。在设计中总长为，那么底座长度取,底座宽度要通过计算得到，其宽度至少为考虑角钢的宽度取底座宽度为底座的高度应满足这样的要求装配后高度方向不发生干涉，移动时只有底座触地，考虑这两个因素，底座高度取尺寸确定后，作图如下图风机底座由于此风机在井下工作，所以定要保证风机的移动方便，要保证实际的需要，随着工作面的向前推进，就要频繁地挪动，所以底座也应适应这个要求，故在其长度方向上，将两端做成弯曲状。为了加强底座的稳定性，宽度方向上焊有钢板，同时考虑到仅用螺栓连接强度不够，在定高度上设有横梁以支撑风机。法兰环与密封法兰环管道阀门设备之间以及设备的些零部件之间，常用螺栓和法兰相连接。。

参考资料：

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