（定稿）能量系统优化项目投资立项申报书5（喜欢就下吧）㊣精品文档值得下载

倒形载面积计算翼缘计算宽度取最小值判别截面类型，属第二类型截面。

选用腹筋计算截面校核，中国建筑工业出版社，。

截面尺寸满足要求判断是否需按计算配置箍筋。

需按计算配置箍筋。

假定选用的双肢箍筋，，则选用的双肢箍。

六基础设计横墙基础设计荷载计算横墙基础顶面以上墙体传下来的荷载算至位置，取长度的基础基础为底横地基承载力设计值初拟定基础埋深为求灰土垫层宽度取灰土垫层宽度为求砖墙大放脚底部宽度厚的灰土砖基础，砖基础埋深为，取灰土的承载力为取，符合砖模数。

复核是否满足刚性角要求砖大放脚部分灰土垫层部分满足建筑地基基础设计规范的要求。

纵墙基础设计从室外地坪算起基础埋深为，基础底面与横墙基础底面取同标高。

荷载计算纵按基础设计纵求灰土垫层宽度基础实际埋深距室外地坪为，因室内外高差为，故取室内外平均高度至埋置深度的距离为取。

求砖墙大放脚底部宽度三步灰土高度取为，故取，符合砖模数。

验算基础是否满足刚性角要求砖大放脚部分灰土垫层部分满足建筑地基基础设计规范的要求。

参考文献混凝土结构设计规范，中国建筑工业出版社，。

建筑结构荷载规范，中国建筑工业出版社，。

砌体结构设计规范，中国建筑工业出版社，。

建筑地基基础设计规范，中国建筑工业出版社，。

建筑结构制图标准。

计算每层墙体自重时，应扣除窗口面积，加上窗自重，考虑抹灰对层，墙体厚度为，计算高度，其自重标准值为设计值由可变荷载控制由永久荷载控制对层，墙体厚度为，底层楼层高度为，其自重标准值为设计值淘汰旧车，开发新型的汽车即无污染物排放的机动车，从控制燃料使用标准入手。

汽车燃油的改用采用无铅汽油，以代替有铅汽油，可减少汽油尾气毒性物质的排放量。

首先应抓汽车油的改用。

以无铅汽油代替四乙基铅汽油。

这种汽油是用甲荃树丁醚作渗合剂，它不仅不铅，而且汽车尾气排出的氧化碳氮氧化合物碳氢化合物均会减少。

目前，我国为了减少汽车尾气排放量，改善城区大气环境质量，国家规定从年月日起在全国范围内根本上使用含铅汽油。

年月日起，市场根本上出售有铅汽油。

因有铅汽油中，它加入了种抗爆剂四乙基铅，它具有很高的挥发性，甚至在摄氏度时就开始挥发，而挥发出的铅粉末，以蒸气及烟的动工存在空气中。

但铅的污染程度与交通密度每小时通过的车辆数以及汽油中铅的含量有密切关系。

虽然我国城市的交通密度比发达国家的密度低，但有铅汽油燃烧带来的铅的污染程度不可忽视。

因铅是种蓄积毒物，它通过人的呼吸饮水食物等途径进入人体。

对人体的毒性作用是侵蚀造血系统神经系统以及贤脏等。

诸如对血管系统生殖系统以及癌症等毒性作用也可能发生。

掺入添加剂，改变燃由可变荷载控制由永久荷载控制内力计算屋面及楼面梁的有效支承长度，二层，，取。

三，四层，取纵向墙体的计算简图由可变荷载控制的纵向墙体内力计算表楼层上层传荷本层楼盖荷载截面截面ⅠⅣ表中Ⅰ负值表示方向相反ⅣⅠ墙重为支承墙的厚度由永久荷载控制的纵向墙体内力计算表楼层上层传荷本层楼盖荷载截面截面ⅠⅣ④墙体承载力计算该建筑物的静力计算方案为刚性方案，因此静力计算可以不考虑风荷载的影响，仅考虑竖向荷载。

在进行墙体强度验算时，应该对危险截面进行计算，即内力较大的截面断面削弱的截面材料强度改变的截面。

所以应对荷载最大的底层墙体进行验算墙二层荷载虽比底层小，但截面变小墙三层与二层比较，荷载更小，但砌体强度较小，二层用砂浆，三层用砂砌筑四层的荷载比三层小，截面及砌体强度与三层相同。

所以应对，二，三层的墙体进行强度验算。

对于每层墙体，纵墙应取墙顶截面以及墙底截面进行强度验楼面荷载由可变荷载控制由永久荷载控制的组合墙体自重对层，墙厚，两侧采用抹灰，计算高度自重标准值为设计值由可变荷载控制的组合由永久荷载控制的组合对层，墙厚为，计算高度，两侧采用抹灰自重标准值为设计值由可变荷载控制的组合由永久荷载控制的组合承载力验算横向墙体由可变荷载控制时的承载力计算表计算项目第三层第层横向墙体由永久荷载控制时的承载力计算表计算项目第三层第层状态下影响污染物排放的主要因素是转速和负荷。

转速对排放的影响较为复杂，因为转速的变化，将引起充气系数点火提前角混合气的形成空燃比等等因素的变化。

但是，当增加时，汽油机内的温度升高，利于燃料的燃烧，减低和的排放。

但是汽油机怠速时，由于转速低汽油雾化差混合气很浓，和的排放浓度较高同样，随着负荷的增加对污染物排放的影响减小。

若在非稳定运转状态下影响污染物的排放主要因素是冷启动加速减速等。

冷启动时，汽油机不仅转速及温度低，而且过量空气系数小于，致使汽油机内混合气过浓，从而导致较高浓度的排放加速时，发动机部分负荷迅速增加，使内燃机内的混合气过浓，从而增加了废气的排放量减速时，发动机由于汽车倒拖的过程。

在汽油机内，处于怠速状态，即污染物的排放量增加。

汽车尾气治理的对策由于汽车运行严重的分散性和流动性，因而也给净化处理技术带来定的限制。

除了开发在机内净化技术外，还要大力开发机外净化处理技术。

是控制技术，主要是提高燃油的燃烧率，安装防污染处理设备和采取开发新型发动机二是行政管理手段，采取报废更新，受力筋选用分布钢筋选用平台版的计算荷载计算恒载设计值活载设计值总荷载设计值内力计算计算跨度板跨中弯矩配筋计算受力钢筋选用分布钢筋选用平台梁计算荷载计算梯段板传来平台板传来梁自重总荷载设计值内力计算配筋计算纵向钢筋计算按料成片弹簧的压平位置，而为曲线凸点和凹点的横坐标平均值。

点为新离合器摩擦片无磨损在接合状态时的工作点，通常取在使其横坐标为的位置，以保证摩擦片在最大磨损后的工作点处压紧力变化不大。

摩擦片总的最大允许磨损量可按下式求得式中离合器的摩擦片工作表面数目，例单片每个摩擦工作表面的最大允许磨损量，般为。

点为离合器彻底分离时的工作点。

它以靠近点为好，以减小分离轴承的推力使操纵轻便。

这里本离合器为单片式离合器，所以，该车型以城市公路为主，再考虑经济性，故取。

由上可知。

膜片弹簧大端半径及大端半径与分离指半径比的选择膜片弹簧的大端半径应根据结构要求和摩擦片的尺寸来确定。

比值的选定影响到材料的利用效率。

愈小，则弹簧材料的利用效率愈好。

碟形弹簧储存弹性能的能力在为最大，用于缓和冲击吸收振动等需要储存大量弹性能的碟簧最佳。

但对汽车离合器膜片弹簧来说，并不要求储存大量的弹性能，而应根据结构布置及压紧力的需要，通常取即左右，。

膜片弹簧大端半径即为摩擦片外径取。

而，所以。

膜片弹簧在自由状态下的圆锥底角膜片弹簧在自由状态下的圆锥底角在范围内选择。

取。

膜片弹簧小端半径及分离轴承作用半径膜片弹簧小端半径由离合器的结构决定，其最小值应大于变速器第轴的花键外径。

分离轴承作用半径为标准件，应大于。

按华健外径选用，也应大于华健外径，取。

分离指的数目和切槽宽及半径分离指的数目多取为切槽宽半径的取值应满足的要求。

选取汽车构造机械工业出版社王望予主编汽车设计机械工业出版社徐石安，江发潮汽车离合器清华大学出版社刘惟信主编汽车设计清华大学出版社林世裕主编膜片弹簧与碟形弹簧离合器的设计与制造东北大学，汽车标准汇编中国汽车技术研究中心标准研究所，阎春利，张希栋汽车离合器膜片弹簧的优化设计林业机械与木工设备廖林清，曹建国汽车离合器膜片弹簧的三次设计四川兵工学报司传胜汽车膜片弹簧离合器的优化设计林业机械与木工设备李林，刘惟信汽车离合器膜片弹簧的优化设计清华大学学报林明芳等汽车离合器膜片弹簧的优化设计汽车工程刘红欣膜片弹簧应力分布的试验和有限元分析力学与实践张卫波汽车膜片弹簧离合器智能优化设计技术研究中国工程机械学报肖文颖，许海华离合器膜片弹簧的优化设计公路与汽运程汉应汽车离合器摩擦片数量选择及其参数优化设计汽车工程浦定真膜片弹簧离合器的设计与研究汽车技术赵波，赵晓昱汽车离合器的相关参数优化与分析拖拉机与农业运输车，，，其满足的要求。

支承圈平均半径和膜片弹簧与压盘的接触半径支承圈平均半径与膜片弹簧与压盘的接触半径的取值将影响膜片弹簧的刚度。

应略大于且尽量接近应略小于且尽量接近于。

膜片弹簧的绘图过程先拉伸出个整体的外形如图，图所示，图膜片弹簧建立过程图膜片弹簧建立过程然后对其进行抽壳处理如图所示，图膜片弹簧建立过程最后把不需要的部分剪切出去，留下分离指如图所示。

图膜片弹簧建立过程本章小结本章膜片弹簧进行了设计优化。