消腔长度等各尺寸参数。

确定消声器各尺寸参数后，还需根据公式和确定消声器消声频率的的上下限。

上下式中为扩张腔内声速为扩张室截面特征尺寸为消声器共振频率为扩张腔的横截面，为消声器各腔的长度，为消声器各腔对应的容积。

消声器穿孔管扩张腔结构参数确定由于扩张腔结构的低频消声效果不是很理想，往往设计消声器时需要将扩张腔结构与穿孔管共振腔结构相结合，以弥补扩张腔结构低频消声量不足的缺陷。

共振腔消声器是由段开有若干小孔的管道和管外个密闭的空腔所组成。

小孔和空腔组成个弹性振动系统，当气流的声波频率和共振腔振动系统的固有频率相同时，这个振动系统就发生共振，孔颈中具有定质量的空气柱运动速度加快，摩擦阻力增大，大量声能转化为热能而消耗掉，从而达到消声的目的。

共振腔消声器的共振频率见公式式中声速共振腔体积传导率，是个以长度为单位的物理量由公式确定。

式中为孔径为板厚。

工程设计中，穿孔管的消声量可按公式计算。

式中，为与共振腔消声器消声性能有关的无量纲常数。

式中，为消声通道截面积。

由公式可确定穿孔直径。

由公式可知穿孔直径直接影响着穿孔管的消声性能，实际上穿孔管的消声特性有与穿孔管的位置及穿孔率有关。

消声器内各腔连接的确定由维声波理论得到简单扩张腔村在通过频率，可以通过采用插入管及多节扩张腔串联。

消声器内各腔的长度确定之后，腔与腔之间可用管子或开小孔连通，只要流通面积定，本质上无多大差别。

采用插入管连接时，插入管的长度为可以消除偶数倍通过频率，而插入管长度为可以消除奇数倍通过频率，故插入管连接时，其插入管长度可用和相互匹配，实际应用时，插入管长度可比计算长度减少其中，为插入管内径。

试验证明，中心对正插入管的性能差些，插入深度越大，阻力系数越大，性能下降越多。

随着两插入管的接近，高速脉动气流越不能在消声器中得到充分膨胀，排出气体仍以脉动形式从排气管中排出，出入口处排气产生的涡流越强，因而在些频率形成再生噪声。

因此，最好是采用错开式内插管，它能避免简单膨胀腔出现通过频率的缺点，又能使气流在消声器内得到充分的膨胀，因而消声性能较好。

消声器声学性能分析方法由于消声器的声学性能评价指标中传声损失反映的是消声器本身的传递声波特性，不受声源管道系统和消声器之后尾管的影响，故对消声器进行理论分析和设计计算时，采用传声损失比较方便。

消声器声学性能分析方法主要有基于维平面理论传统的消声结构分析法和三维数值仿真分析方法。

维平面波理论分析如果消声元件的轴向尺寸比其径向尺寸大得多，为便于分析，将内部声波近似简化为平面波，即声压只与个轴向位置有关。

则波动方程简化为对于角频率为的简谐波，其般解为式中，号表示反向声波，号代表正向声波。

为声压幅值，ϕ为初始相位角。

三维数值仿真分析方法在消声器截面几何尺寸较小，且噪声频率不太高时，维平面波理论分析法是适用的但噪声频率提高后，在消声器扩张室内存在有高阶模式波，而且由于实际的排气消声器具有复杂的结构，其内部声波本质上是三维的。

三维数值方法在整个求解域上使模型离散化，并求解波动方程，不需对波动方程和边界条件进行简化，能够比较直观和准确地分析复杂的消声结构，故三维数值方法在计算传声损失方面得到了广泛的应用和发展。

传声损失的计算方法主要有传统法四极传递矩阵法三点法等三种。

本文利用声学计算软件进行声场分析，并采用三点法计算分析消声器的传声损失传统法传声损失的定义是入射声功率和传播声功率之比。

假设消声器进口和出口截面相等，空气温度和密度不发生改变，则传声损失可表达为式中，为直管进口的入射声波声压均方根为消声器出口的透射声波声压均方根别通过计算直管和消声器两个模型得到，直管和消声器分别需要施加相同的边界条件，即进出口管施加分别为空气密度和声音在空气介质中的传播速度的阻抗，同时进口管施加单位振动速度。

四极传递矩阵法使用四极传递矩阵法需要计算进出口声压和振动速度，矩阵形式的方程为式中，分别为消声器进口和出口声压分别为消声器进口和出口振动速度，并且，，，，四极传递矩阵法的传声损失为三点法为了提高消声器传声损失的计算速度，提出了三点法。

三点法类似于用在传声损失测量的四传声器法，与传统的四极传递矩阵法相比，它仅需要单个边界类型来获得每个频率下的传声损失。

故本文有限元法分析计算传声损失时采用的方法便是三点法。

消声器进口需要均匀的速度或声压来获得激励，只要在进口管和出口管内高阶模态不被激起，认为声波为平面波。

出口管需要施加吸声终端和的阻抗，这样由于吸声终端出口管内仅有透射声波。

如图所示。

其中，点为出口管上的点，透射声压，进口管内的声波包括入射声压和反射声压，点和点分别是进口管上的两点，和是两点消声器轴向坐标。

在进出口管道中，我们认为声波满足平面波原理即满足声波方程式中，第项为直达声及入射声，第二项为反射声，故对于每个频率下上式可化简为因此点点的声压可表达为式中，，称为波数为入射声压，分别为反射声压。

图通过上述公式可求得，结合点的声压代入传声损失计算公式式中，为进口界面处的入射声压，出口处的投射声压。

消声器空气动力性分析计算消声器的空气动力特性评价指标通常为压力损失或阻力系数。

在本文中，采用压力损失来分析评价消声器的空气动力性能。

压力损失的主要计算方法有传统的压力损失计算和仿真分析方法。

而本课题将采用传统的压力计算来进行分析。

传统的抗性消声器压力损失计算采用基于理论和试验的半经验公式法。

消声器的压力损失主要包括沿程阻力损失和局部阻力损失。

沿程阻力损失是发生在缓变流整个流程中的能量损失，是由流体的粘滞力造成的损失。

这种损失的大小与流体的流动状态有着密切的关系。

局部阻力损失是发生在流动状态急剧变化的急变流中的能量损失，是在管件附近的局部范围内主要由流体速度分布急剧变化上限失效频率上下限失效频率下截面形状为圆形消声器扩张腔直径内插管布置方式及长度确定中心对正插入管的性能较差，且插入深度越大，阻力系数越大，性能下降越多见节。

故为了避免消声器出现通过频率的缺点，使气流在声器路如图右所示。

本设计中液晶主要用于功率因数和电压电流信号的动态显示。

由于液晶显示以及程序设计灵活，可以省去数码管显示的繁琐操作。

同时液晶显示显得更人性化。

加上现在液晶成本低廉，在本设计中是个很好的选择。

图中单片机的口作为液晶显示的数据端口。

由于单片机设计者为了满足多电平的兼容性。

在这次设计中，口作为显示电路的输出口，因为输出口电路的是集电极开路，所以可以当做液晶的数据端口。

以保证单片机输出时，液晶数据口接收到的信号为高电平。

由于的导通电流为所以需在电路上加上限流电阻，因电源电压为，所以在此为保证灯的亮度，选择的电阻限流，此电路用做显示中断进入成功。

控制电路液晶电路图控制器最小系统存储电路设计本次电路中使用位非遗失性铁电随机存储器，它是种串行非易失性记忆体，它的逻辑结构为位，接口为工业标准的两线接口，与串行的功能操作相似，不同之处在于铁电存储器比写的速度快的多，无延时，如图所示。

图存储电路图在本次设计中，采用工业上传统的二线接口，通过协议进行通信，由于本次设计中拥有大量的需要单片机控制的电路，所以使用此种存储器可以有效的解决单片机口不够用的情况。

在本次电路中，将单片机的和分别用来读写，可以充分利用单片机资源，先使用协议将此款存储器的读写函数写出来，当有数据需要存储的时候，调用写命令，将数据写入到指定的存储单元，当要读存储器的数值的时候，调用读命令将对应存储单元的数值赋给个变量即可，另外在本设计中使用此款存储电路用来存储前次的功率因数，并且在数据显示的过程中，将存储的功率因数显示到屏幕中去。

电容投切电路设计在本次设计中，核心部分就是无功补偿的电容器投切电路的设计，并且核心控制程序也是关于无功补偿的程序设计。

电容投切原理根据设计的要求每次投切都需保证功率因素∮能从达到左右，所以此装置设计了几乎每种可能的需要无功补偿的情况。

把功率因素从到的所有情况都整理出来，计算出电容值，用来确定电容容量的方便运算，本设计中定时器工作于方式，采用位定时的方式。

计数最大值为。

定时器初值计算方法为由于选用的位定时法。

当通过外部中断控制定时器开启时，定时器开始定时计数，直等到另外个中断来停止计数器，在这个时间段内，定时向上累加的值便是两个下降沿的时间差，由于系统的时钟是没计数次，便可以方便的计算出系统的两个信号对应的相位差。

每次使用定时器后需要使定时器清零，如下使用外部中断可以方便控制定时器的使能的值，补偿显示图电感的时候显示补偿图电感的时候补偿显示图电感的时候补偿显示通过上面个图，我们可以分析得到，当系统运行功率因数适当的范围之内的时候，系统可以通过循环的投切电容控制系统的功率因数时钟保持在以上，并且可以测的系统的母线电压既系统的供电电压为与给定值近似相等，这是由于采样电路引起的误差，不可避免，只能减少不能消除。

和两个功能相反的寄存器构成了的其中个对应的寄存器，同样的是和这两个功能相反的寄存器就组成了的另外个寄存器。

而用来对进行控制，使它工作在我们需要的方式的寄存器是，而用来控消腔长度等各尺寸参数。

确定消声器各尺寸参数后，还需根据公式和确定消声器消声频率的的上下限。

上下式中为扩张腔内声速为扩张室截面特征尺寸为消声器共振频率为扩张腔的横截面，为消声器各腔的长度，为消声器各腔对应的容积。

消声器穿孔管扩张腔结构参数确定由于扩张腔结构的低频消声效果不是很理想，往往设计消声器时需要将扩张腔结构与穿孔管共振腔结构相结合，以弥补扩张腔结构低频消声量不足的缺陷。

共振腔消声器是由段开有若干小孔的管道和管外个密闭的空腔所组成。

小孔和空腔组成个弹性振动系统，当气流的声波频率和共振腔振动系统的固有频率相同时，这个振动系统就发生共振，孔颈中具有定质量的空气柱运动速度加快，摩擦阻力增大，大量声能转化为热能而消耗掉，从而达到消声的目的。

共振腔消声器的共振频率见公式式中声速共振腔体积传导率，是个以长度为单位的物理量由公式确定。

式中为孔径为板厚。

工程设计中，穿孔管的消声量可按公式计算。

式中，为与共振腔消声器消声性能有关的无量纲常数。

式中，为消声通道截面积。

由公式可确定穿孔直径。

由公式可知穿孔直径直接影响着穿孔管的消声性能，实际上穿孔管的消声特性有与穿孔管的位置及穿孔率有关。

消声器内各腔连接的确定由维声波理论得到简单扩张腔村在通过频率，可以通过采用插入管及多节扩张腔串联。

消声器内各腔的长度确定之后，腔与腔之间可用管子或开小孔连通，只要流通面积定，本质上无多大差别。

采用插入管连接时，插入管的长度为可以消除偶数倍通过频率，而插入管长度为可以消除奇数倍通过频率，故插入管连接时，其插入管长度可用和相互匹配，实际应用时，插入管长度可比计算长度减少其中，为插入管内径。

试验证明，中心对正插入管的性能差些，插入深度越大，阻力系数越大，性能下降越多。

随着两插入管的接近，高速脉动气流越不能在消声器中得到充分膨胀，排出气体仍以脉动形式从排气管中排出，出入口处排气产生的涡流越强，因而在些频率形成再生噪声。

因此，最好是采用错开式内插管，它能避免简单膨胀腔出现通过频率的缺点，又能使气流在消声器内得到充分的膨胀，因而消声性能较好。

消声器声学性能分析方法由于消声器的声学性能评价指标中传声损失反映的是消声器本身的传递声波特性，不受声源管道系统和消声器之后尾管的影响，故对消声器进行理论分析和设计计算时，采用传声损失比较方便。

消声器声学性能分析方法主要有基于维平面理论传统的消声结构分析法和三维数值仿真分析方法。

维平面波理论分析如果消声元件的轴向尺寸比其径向尺寸大得多，为便于分析，将内部声波近似简化为平面波，即声压只与个轴向位置有关。

则波动方程简化为对于角频率为的简谐波，其般解为式中，号表示反向声波，号代表正向声波。

为声压幅值，ϕ为初始相位角。

三维数值仿真分析方法在消声器截面几何尺寸较小，且噪声频率不太高时，维平面波理论分析法是适用的但噪声频率提高后，在消声器扩张室内存在有高阶模式波，而且由于实际的排气消声器具有复杂的结构，其内部声波本质上是三维的。

三维数值方法在整个求解域上