全套图纸及说明书，英文翻译可获取沈阳航天航空大学毕业设计论文效率低工作齿面磨损以后，调整啮合间隙比较困难转向器的传动比不能变化。这种转向器曾在汽车上广泛使用过。蜗杆指销式转向器蜗杆指销式转向器的销子如不能自转，称为固定销式蜗杆指销式转向器销子除随同摇臂轴转动外，还能绕自身州县转动的，称为旋转销式转向器。根据销子数量不同，又有单销和双销之分。蜗杆指销式转向器的优点是转向器的传动比可以做成不变的或者变化的指销和蜗微型汽车转向系统设计杆之间的工作面磨损后，调整间隙工作容易进行。固定销蜗杆指销式转向器的结构简单制造容易但是因销子不能自转，销子的工作部位基本保持不变，所影响转向器正效率的因素有转向器的类型结构特点结构参数和制造质量等。转向器类型结构特点与效率在四种转向器中，齿轮齿条式循环球式转向器的正效率比较高，而蜗杆指销式特别是固定销和蜗杆滚轮式转向器的正效率要明显的低些。同类型转向器，因结构不同效率也不样。如蜗杆滚轮式转向器的滚轮与支持轴之间的轴承可以选用滚针轴承圆锥滚子轴承和球轴承。选用滚针轴承时，除滚轮与滚针之间有摩擦损失外，滚轮侧翼与垫片之间还存在滑动摩擦损失，故这种轴向器的效率η仅有。另外两种结构的转向器效率分别为和。转向摇臂轴的轴承采用滚针轴承比采用滑动轴承可使正或逆效率提高约。转向器的结构参数根据逆效率不同，转向器有可逆式极限可逆式和不可逆式之分。路面作用在车轮上的力，经过转向系可大部分传递到转向盘，这种逆效率较高的转向器属于可逆式。它能保证转向轮和转向盘自动回正，既可以减轻驾驶员的疲劳，又可以提高行驶安全性。但是，在不平路面上行驶时，传至转向盘上的车轮冲击力，易使驾驶员疲劳，影响安全行驾驶。沈阳航天航空大学毕业设计论文属于可逆式的转向器有齿轮齿条式和循环球式转向器。不可逆式和极限可逆式转向器全套图纸及说明书，英文翻译可获取不可逆式转向器，是指车轮受到的冲击力不能传到转向盘的转向器。该冲击力转向传微型汽车转向系统设计动机构的零件承受，因而这些零件容易损坏。同时，它既不能保证车轮自动回正，驾驶员又缺乏路面感觉，因此，现代汽车不采用这种转向器。极限可逆式转向器介于可逆式与不可逆式转向器两者之间。在车轮受到冲击力作用时，此力只有较传动比变化特性转向系传动比转向系的传动比包括转向系的角传动比和转向系的力传动比。转向阻力与转向阻力矩的关系式将式代入式后得到位置因磨损造成的间隙过大时，必须经调整消除该处间隙。为此，传动副传动间隙特性应当设计成图所示的逐渐加大的形状。全套图纸及说明书，英文翻译可获取沈阳航天航空大学毕业设计论文转向盘从个极端位置转到另个极端位置时所转过的圈数称为转向盘的总转动圈数。它与转向轮的最大转角及转向系的角传动比有关，并影响转向的操纵轻便性和灵敏性。轿车转向盘的总转动阁数较少，般约在圈以内货车般不宜超过圈。转向器设计计算转向系计算载荷的确定为了保证行驶安全，组成转向系的各零件应有足够的强度。欲验算转向系零件的强度，需首先确定作用在各零件上的力。影响这些力的主要因素有转向轴的负荷，地面阻力和轮胎气压等。为转动转向轮要克服的阻力，包括转向轮绕主销转动的阻力车轮稳定阻力轮胎变形阻力和转向系中的内摩擦阻力等。微型汽车转向系统设计精确地计算这些力是困难的，为此推荐用足够精确的半经验公式来计算汽车在沥青或者混凝土路面上的原地转向阻力距•,即采用。但这种结构有明显的缺点，即弹簧的压紧力必须显著地大于汽车在最坏的行驶条件下作用于拉杆上的轴向力，这对于球头和衬垫的寿命也有不利的影响。弹簧沿球销轴线压紧的结构无上述缺点。在这种结构中弹簧的弹性压紧力必须显著地大于由于车轮通过不平路面而产生的作用于拉杆的最大垂向惯性力。以免在球形铰接处出现间隙。整体式转向横拉杆两端和分段式横拉杆左右边杆外端的球形铰接应作为单独组件，组装好后以其壳体上的螺纹旋到杆的端部。以使杆长可调以便用于调节前束。其他杆端的球形铰接，其外壳应与杆件制成个整体。球头与衬垫需润滑，并应采用有效结构措施保持住润滑材料及防止灰尘污物进入。球销与衬垫均采用低碳合金钢如或制造，工作表面经渗碳淬火处理，渗碳层深，表面硬度。允许采用中碳钢或制造并经高频淬火处理，球销的过渡圆角处则用滚压工艺增强。球形铰接的壳体则用钢或制造。为了提高球头和衬垫工作表面的耐磨性，可采用等离子或气体等离子金属喷镀工艺对于轿车亦可采用耐磨性好的工程塑料制造衬垫。后者在制造过程中可渗入专门的成分例如尼龙二硫化钼，对这类衬垫则可免去润滑。微型汽车转向系统设计杆件设计结果全套图纸及说明书，英文翻译可获取沈阳航天航空大学毕业设计论文结论转向系是用来保持或者改变汽车行驶方向的机构，在汽车转向行驶时，保证各转向轮之间有协调的转角关系。本次设计，所选用的转向器为适用于各种车型的循环球式转向器，对于已知的汽车数据如轴距，整备质全套图纸及说明书，英文翻译可获取微型汽车转向系统设计致谢短短的半个学期毕业设计即将结束，我的大学生活也即将画上了圆满的句号。在这次设计过程中得到了许多老师的热心指导，尤其是刘克铭老师在百忙之中多次给与指导，在沈阳航天航空大学毕业设计论文此表示衷心的谢意,通过这次毕业设计，使自己更加清醒地认识到知识的无穷无尽以及自己所学的微小。在实习中学到了许多书上所没有的东西，知识面得到了极大的扩展和丰富，特别是些与实际联系密切的问题，如怎样设计更能满足操作人员的需要和具体工作环境的要求，还有设计的产品是否有定的社会需求，通过这些，使我的专业知识更加坚实。毕业设计是对我们大学四年所学知识的次总结，同时也是对我们各种能力的次考验。设计过程中通过初步尝试发现问题寻找解决方法确定方案的步骤，逐渐培养了我们独立思考问题的能力和创新能力，同时也是我们更加熟悉了些基本的机械设计知识。本次设计几乎运用了我们所学的全部机械课程，内容涉及到机械设计机械材料力学液压传动机械图学等知识，以及些生产实际方面的知识。通过设计巩固了理论知识，接触了实际经验，最令我印象深刻的就是，为了取得有关杆件的长度，我自己来到修车场，向些资深的师父寻求答案，提高了设计能力和查阅文献的能力，为今后工作最后次在学校充电。在我结束毕业设计的同时，也结束了我的大学生活。这意味着我进入了人生新的起点，我会用我在学校所学到的知识在崭新的生活中不断进取，发奋图强。用我的事业成就来报答学校和老师对我的栽培，回报社会对我的关爱,微型汽车转向系统设计全套图纸及说明书，英文翻译可获取高延龄主编汽车运用工程第二版北京人民交通出版社，清华大学余志生主编汽车理论沈阳航天航空大学毕业设计论文全套图纸及说明书，英文翻译可获取微型汽车转向系统设计•式中，为轮胎和路面见的摩擦因素，般取为转向轴负荷为轮胎气压。作用在转向盘上的手力为式中，为转向摇臂长为转向节臂长为转向盘直径为转向器角传动比为转向器正效率。螺距工作圈数螺母长度导管壁厚钢球直径与导管内径之间的间隙螺线导程角法向压力角沈阳航天航空大学毕业设计论文接触角环流行数计算参全套图纸及说明书，英文翻译可获取微型汽车转向系统设计式中，为转向摇臂长度为转向摇臂轴到动力缸活塞之间的距离。推力与工作油液压力和动力缸截面面积之间有如下关系因为动力缸活塞两侧的工作面积不同，应按较小侧的工作面积来计算，即式中，为动力缸内径为活塞杆直径，初选，压力。联立式和式后得到所以活塞行程是车轮转制最大转角时，由直拉杆的的移动量换算到活塞杆处的移动量得到的。活塞厚度可取为。动力缸的最大长度为动力缸壳体壁厚,根据计算轴向平面拉应力来确定，即滑阀总移动量滑阀在中间位置时的液流速度局部压力降和泄漏量等。油泵排量与油罐容积的确定转向油泵的排量应保证转向动力缸能比无动力转向时以更高的转向时汽车转向轮转向，否则动力转向反而会形成快速转向的辅加阻力。油泵排量要达到这要求，必须满足如下不等式滑阀总移动量过大时，会使转向盘停止转动后滑阀回到中间位置的行程长，致使转向车轮停止偏转的时刻也相应滞后，从而使灵敏度降低如值过小，则使密封长度过小导致密封不严，这就容易产生油液泄漏致使进回油路不能完全隔断而使工作油液压力降低和流量减少。通常，当滑阀总移动量为时，转向盘允许转动的角度约为左右。沈阳航天航空大学毕业设计论文全套图纸及说明书，英文翻译可获取局部压力降微型汽车转向系统设计当汽车宜行时，滑阀处于中间位置，油液流经滑阀后再回到油箱。油液流经滑阀时产生的局部压力降为工作面积和作用力臂，对于已确定的结构，后两项是常量，所以可以用输入转矩与输出油压之间的变化关系曲线来表示动力转向的静特性，如图示。常将静特性曲线划分为四个区段。在输入转矩不大的时候，相当于图中段汽车原地转向或调头时，输入转矩进入最大区段图中段区段属常用快速转向行驶区段区段曲线就表明是个较宽的平滑过渡区间。要求动力转向器向右转和向左转的静特性曲线应对称。对称性可以评价滑阀的加工和装配质量。要求对称性大于。全套图纸及说明书，英文翻译可获取沈阳航天航空大学毕业设计论文全套图纸及说明书，英文翻译可获取微型汽车转向系统设计转向传动机构设计全套图纸及说明书，英文翻译可获取沈阳航天航空大学毕业设计论文簧沿拉杆轴线压紧的结构制造容易，常为中重型载货汽车所总长载货汽车及越野汽车不大于牵引车带半挂车不大于汽车拖带挂车不大于挂车不大于大客车不大于铰接式大客车不大于。在设计重型汽车和大客车时要特别注意这些限制。还应注意，即使同种车型在不同的使用条件下，设计也会不同。例如城市公共汽车因有站立乘客易超载且要求有较好的机动性，因此设计时车身不宜过长而长途公共汽车团体用和旅游用大客车技座位数乘客，车身则可设计得长些。大客车的总宽多在。般大客车的总高多为而长途大型公共汽车由于设置行李舱地板较高，则总高为。总质量为